全文获取类型
收费全文 | 798篇 |
免费 | 35篇 |
专业分类
公路运输 | 345篇 |
综合类 | 204篇 |
水路运输 | 132篇 |
铁路运输 | 133篇 |
综合运输 | 19篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 23篇 |
2022年 | 43篇 |
2021年 | 41篇 |
2020年 | 31篇 |
2019年 | 20篇 |
2018年 | 15篇 |
2017年 | 17篇 |
2016年 | 21篇 |
2015年 | 27篇 |
2014年 | 43篇 |
2013年 | 38篇 |
2012年 | 53篇 |
2011年 | 49篇 |
2010年 | 51篇 |
2009年 | 54篇 |
2008年 | 42篇 |
2007年 | 50篇 |
2006年 | 18篇 |
2005年 | 24篇 |
2004年 | 28篇 |
2003年 | 21篇 |
2002年 | 18篇 |
2001年 | 19篇 |
2000年 | 10篇 |
1999年 | 4篇 |
1998年 | 8篇 |
1997年 | 9篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 10篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 7篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 4篇 |
1990年 | 5篇 |
1989年 | 1篇 |
排序方式: 共有833条查询结果,搜索用时 46 毫秒
191.
摩擦桩计算是一种经验方法,实际桩侧摩擦阻力情况与成桩工艺有很大关系。静压试桩是一种直观确切反映摩擦桩载力的方法。文中简述现场静压试桩的种方法,并与设计做对比分析。 相似文献
192.
193.
194.
195.
196.
盾构隧道衬砌结构计算模型探讨 总被引:3,自引:0,他引:3
研究目的:目前被工程界广泛采用的隧道拱底为压缩弹簧形式的衬砌结构计算模型,缺少相应的理论支撑,得到隧道拱底处相对较小的衬砌内力,以及隧道拱底的沉降变形趋势,与实际情况不符,且可能导致拱底处衬砌结构安全系数偏低。为了进一步加强衬砌结构设计的准确性与可靠性,对不同的衬砌结构计算模型展开对比分析,指出该模型被广泛采用的根本原因,并提出合理的计算模型。研究结论:(1)隧道拱底的地基反力形式与拱底位移趋势密切相关,当拱底呈隆起变形时,地基反力仅由反作用力组成,当拱底呈压缩变形时,地基反力由反作用力与地基压缩抗力两部分组成;(2)对于盾构法隧道,应采用拱底为反作用力形式的衬砌结构计算模型,该模型能准确地反映衬砌的受力特点与位移趋势,可以有效克服隧道拱底处安全系数不足的隐患;(3)提出了基于拱底地层位移趋势的拱底作用力形式以及相应的荷载-结构计算模型;(4)研究成果可用于盾构法隧道、矿山法隧道、明挖或暗挖的地铁车站等地下工程。 相似文献
197.
结合新建填方路基下穿既有铁路梁桥的工程实例,讨论桩基负摩擦力的产生条件及其影响;对比分析桥梁桩基负摩擦力的规范法与有限元法的计算;分别就填方路基下穿铁路梁桥工程在设计、施工及运营三个阶段应注意的问题进行分析;并提出相应的建议方案和工程措施. 相似文献
198.
199.
200.
为研究钢-UHPC华夫板组合梁负弯矩区抗弯性能,考虑华夫板板肋高度比、纵筋配筋率以及采用抗拔不抗剪栓钉连接件对钢-UHPC华夫板组合梁的破坏模式、裂缝发展规律及承载能力的影响,采用跨中单点加载方式完成了4根钢-UHPC华夫板组合梁试件在负弯矩作用下的静力加载试验。基于简化塑性理论,并考虑将UHPC受拉区的拉应力分布等效为均匀应力分布,提出了负弯矩区钢-UHPC华夫板组合梁的极限抗弯承载力计算方法。研究结果表明:负弯矩作用下,4根钢-UHPC华夫板组合梁试件的破坏形态均为典型的弯曲破坏;极限状态下,华夫板内纵向受拉钢筋屈服,钢梁上翼缘受拉屈服,钢梁下翼缘受压发生局部屈曲,华夫板跨中主裂缝贯通,其余裂缝呈现密集分布且纤细的特点。保证华夫板总高度90 mm不变,板肋高度比由1∶1减小为1∶2会加剧华夫板的裂缝开展,使试件的开裂荷载和初始刚度略有降低,但承载能力基本不变。华夫板配筋率增大1.05%,试件的承载力与刚度分别提高18.4%与7.7%,并且有助于约束华夫板的裂缝宽度。采用抗拔不抗剪栓钉连接件可在一定程度上抑制试件在正常使用阶段时的裂缝开展,但会导致试件承载力、刚度和延性下降,下降幅度分别为6.9%、9.6%和19.7%。根据所提出的钢-UHPC华夫板组合梁负弯矩区极限抗弯承载力的理论计算公式所得的计算值略低于试验值,且相对误差在10%以内。 相似文献