全文获取类型
收费全文 | 14389篇 |
免费 | 917篇 |
专业分类
公路运输 | 4075篇 |
综合类 | 5128篇 |
水路运输 | 3192篇 |
铁路运输 | 1817篇 |
综合运输 | 1094篇 |
出版年
2024年 | 46篇 |
2023年 | 118篇 |
2022年 | 322篇 |
2021年 | 401篇 |
2020年 | 515篇 |
2019年 | 363篇 |
2018年 | 403篇 |
2017年 | 421篇 |
2016年 | 469篇 |
2015年 | 655篇 |
2014年 | 1063篇 |
2013年 | 885篇 |
2012年 | 1327篇 |
2011年 | 1246篇 |
2010年 | 980篇 |
2009年 | 922篇 |
2008年 | 882篇 |
2007年 | 1150篇 |
2006年 | 1005篇 |
2005年 | 592篇 |
2004年 | 368篇 |
2003年 | 253篇 |
2002年 | 158篇 |
2001年 | 211篇 |
2000年 | 103篇 |
1999年 | 88篇 |
1998年 | 57篇 |
1997年 | 57篇 |
1996年 | 53篇 |
1995年 | 35篇 |
1994年 | 31篇 |
1993年 | 29篇 |
1992年 | 20篇 |
1991年 | 19篇 |
1990年 | 19篇 |
1989年 | 16篇 |
1988年 | 7篇 |
1987年 | 2篇 |
1986年 | 8篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 5篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 776 毫秒
11.
我国盾构隧道广泛使用凝结时间较长的单液浆,但由于注入后不能及时凝结常常引发管片上浮、浆液流失等工程问题。针对这些问题提出“定时浆”的概念。通过在单液硬性浆中添加氯化铝溶液与水玻璃,基于浆液的胶结时间、流动度、28 d强度等指标研究了“定时浆”的配方。结果表明: 1)通过先加入氯化铝溶液再加入水玻璃的方法,可以实现浆液“定时”凝结; 2)在硬性浆中掺加0.50%~0.75%的氯化铝溶液、1.00%~1.25%的水玻璃,可以达到良好的定时效果; 3)通过简单的注浆设备改造可以形成“双液单注”的定时注浆工艺。 相似文献
12.
范娜娜 《广东交通职业技术学院学报》2020,(1):51-54
物业管理作为一个新型的服务行业,近年来随着城市化迅猛建设而呈现高速发展的态势,对现代城市物业管理服务现有的模式进行分析,探索物业管理服务模式的特点,发现其中的问题所在,进一步挖掘物业管理服务企业在各方面多元的服务潜力,物业管理服务企业与业主共同协作延伸增值服务空间,缓解双方之间的矛盾,促进物业管理服务的发展。 相似文献
13.
为有效解决深水半潜式支持平台靠泊海洋生产平台过程中存在的碰撞问题,从碰撞事故发生原因入手,借鉴挪威船级社(Det Norske Veritas,DNV)DNV-RP-107规范中的船与海洋平台碰撞概率模型和美国公路与运输协会(American Association of State Highway and Transportation Officials,AASHTO)《美国公路桥梁防船撞设计指南》中的船桥碰撞概率模型,将支持平台发生向前的过分偏移引起的碰撞场景分为漂移碰撞和动力碰撞2种,建立事件树,得到支持平台靠泊海洋生产平台碰撞概率模型。在此基础上,估算支持平台靠泊碰撞海洋生产平台的概率,由此评估碰撞风险,为半潜式支持平台靠泊碰撞海洋生产平台场景下的相关规范制定提供参考。 相似文献
14.
本文采用半约束模型试验技术,对一条高速船在规则波中随浪和斜浪工况进行了流体动力系列试验,以探讨航运的安全性,验证作用于船体上波浪力的估算方法。对每次试验,以波动方程的形式采用数值估算方法确定环绕船模的波浪运动的时间历程。并用同样的方法从测量数据中提取垂荡和纵摇与模型测量运动,一阶波导纵荡、横荡作用力和首摇力矩。因此合理比较理论计算的波浪力与力矩的时间历程成为可能。这表明SSPA海事动力学的研究所(MDL)模型试验设施可以提供高质量的测量,与所述计算方法结合起来可用来验证理论计算和建立半经验方法。 相似文献
15.
本文利用Patanker求解紊动输运方程标准的SIMPLEC计算程式,对小尺度丁坝绕流进行了模拟计算,取得了与水槽试验一致的流速分布结果。为了探讨大尺度水域紊动量K、ε壁面边界条件的给定,本文将水槽看成是一种比尺模型,将水槽试验流速分布按重力相似和阻力相似准则延伸到大尺度水域,并以此研究k—ε模型模拟大尺度回流的置信水平。计算结果表明通过选择合适的紊动量壁面边界条件,该模型对大尺度回流计算也能取得较好的结果。 相似文献
16.
简述整治建筑物的壅水及其机理,归纳出局部水头损失壅水的通用公式。将丁坝工程壅水区分为床面摩阻损失增大壅水和局部水头损失壅水2部分。在ΔFr>0的模型中,采用换算式ΔZp=ΔZm.hλ,定性地说是偏大的。可采用换算式Δhfp=Δhfmhλ。而丁、潜坝局部水头损失的壅水,则应采用hjp=Δhjmλu02。 相似文献
17.
18.
19.
导管架由驳船上滑移下水,首先在倾斜的驳船上由外力(液压缸或绞车)推动克服滑靴与滑道间的静摩擦力,其后在倾斜的滑道上靠自身重力的作用滑移,最后通过下水驳船的摇臂滑入水中。在此过程中,应考虑到导管架的运动轨迹是否安全稳定(如导管架和泥面的安全间隙)、导管架是否以安全的方式脱离摇臂、导管架最终的漂浮位置是否稳定以及驳船的倾角等方面。采用时域分析法对导管架重心的轨迹进行计算和分析。 相似文献
20.