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为了快速方便地求取船舶加筋板塑性性能的两个重要参数—裂纹尖端塑性区半径(Ry)和裂纹尖端张开位移(CTOD),文章提出了一种基于裂纹最大张口位移(MCOD)来确定加筋板的裂纹尖端塑性区半径和裂纹尖端张开位移的简便方法。该法基于理想弹塑性材料,以提出的裂纹最大张口位移与裂纹尖端塑性区半径及裂纹尖端张开位移的拟合函数关系为基础,考虑了模型尺寸效应、材料特性参数及外载荷的影响。文中还对不同裂纹长度、不同屈服极限条件、不同板/筋刚度比时方法的适用性进行了分析,研究表明:该方法能够消除裂纹长度、屈服极限和外载荷等因素的影响,适用于有限宽船舶加筋板的弹塑性分析。 相似文献
112.
113.
山区喇叭型互通设计,需要结合地形展线.通过草拉纵坡计算填挖方后不断优化调整线位,在保证线型指标的情况下使得填挖方最经济.综合考虑主线与被交路高差,合理设置匝道纵坡,降低收费广场填方高度,选择合理的防护和排水方案. 相似文献
114.
拖船直拖到稳态定长回转过程中的拖缆暂态已有研究。对于大半径的拖船回转,Chapman大半径定长回转解法[1],假定拖体轨迹与拖体深度是单调指数关系。对于小半径的拖船回转,拖体的轨迹开始随着拖体深度的波动是一种螺旋线形状,最终趋于Chapman稳态回转值。本文通过定义了一个拖体深度与深度是单调与波动关系,提出了另一种确定Chapman理论大半径与小半径过渡值的方法。在考虑流的影响下的稳态定长回转时,没有求解稳态回转的方法。然而,拖体振幅是拖船回转半径和拖船速度的函数。依据稳态船体回转机动暂态分析来讨论单独360?和单独180?U型回转的动态特性,并得出一些有用的结论。对于某些回转半径而言,拖体所达到的深度比稳态回转所达到的深度大得多。对于180?回转半径小于拖缆长度的回转,拖体深度达不到稳态回转的深度。 相似文献
115.
高速公路匝道桥由于半径小、纵横坡大,如果采用预制方案,则预制、架设难度大,故一般均采用现浇梁方案,但有些高速公路匝道桥由于受地形限制,跨越高山深谷,只能采用预制方案。鉴于此,结合工程实例,对高速公路互通小半径匝道桥的架梁方案、架梁过程及施工安全措施进行探讨,可为类似工程项目提供参考和借鉴。 相似文献
116.
在分析现有交通设施安全距离有关规定的基础上,运用爆炸毁伤理论,对2000磅级精确制导弹药的毁伤半径进行了分析和计算,分别得到桥梁钢筋混凝土部位和钢结构部位与邻近重点目标的安全距离,其分析过程和计算结果可为进一步形成标准规范提供依据和借鉴。 相似文献
117.
研究了一种四轮转向与铰接车架组合的主副车模式运梁车的结构形式,并对该形式运梁车的转向工况进行分析,得出了具有最小转弯半径的工况及确定方法和最小转弯半径的计算公式.结果表明:最小转弯半径工况的方法能够更好地确定最小转弯半径,可为具有同类结构的运梁车最小转弯半径的计算提供理论依据. 相似文献
118.
119.
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