全文获取类型
收费全文 | 1196篇 |
免费 | 82篇 |
专业分类
公路运输 | 241篇 |
综合类 | 184篇 |
水路运输 | 651篇 |
铁路运输 | 179篇 |
综合运输 | 23篇 |
出版年
2024年 | 7篇 |
2023年 | 26篇 |
2022年 | 30篇 |
2021年 | 61篇 |
2020年 | 58篇 |
2019年 | 54篇 |
2018年 | 27篇 |
2017年 | 39篇 |
2016年 | 31篇 |
2015年 | 57篇 |
2014年 | 122篇 |
2013年 | 79篇 |
2012年 | 112篇 |
2011年 | 103篇 |
2010年 | 80篇 |
2009年 | 67篇 |
2008年 | 54篇 |
2007年 | 94篇 |
2006年 | 48篇 |
2005年 | 35篇 |
2004年 | 24篇 |
2003年 | 11篇 |
2002年 | 10篇 |
2001年 | 11篇 |
2000年 | 10篇 |
1999年 | 7篇 |
1998年 | 5篇 |
1997年 | 4篇 |
1996年 | 1篇 |
1995年 | 1篇 |
1994年 | 1篇 |
1993年 | 1篇 |
1992年 | 1篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 2篇 |
1989年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
排序方式: 共有1278条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
强侧风对高速列车运行安全性影响研究 总被引:18,自引:3,他引:15
在列车空气动力学和系统动力学相结合的基础上完成了相关研究工作。论文首先在研究列车受侧向风力的气动力特性基础上,利用流体力学计算软件FLUENT进行数值计算,得到不同侧风风速和列车车速下作用于车体的侧风载荷值;接着,利用所建立的高速列车动力学模型,将得到的风载荷值作为外加载荷作用于列车,研究了侧向风速对直线运行列车运行安全性的影响特性;最后,参照高速列车运行安全性相关限定标准,提出不同侧风风速下高速列车的最高安全运行速度,为特殊风环境下我国时速200 km/h及以上动车组安全运行提供理论依据。 相似文献
102.
横风作用下敞车的气动性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
以C64型敞车为原型车,利用二维定常不可压缩Navier-Stokes方程和两方程紊流模型,采用有限体积法,对横风作用下静止的无导流板满载敞车、无导流板空敞车、有导流板空敞车的气动力进行数值模拟计算。计算结果表明:当横风速度在20.7~46.1 m.s-1时,气动力系数的变化幅度不大,可近似作为常数来对待。在20.7 m.s-1的横风速度下,满载敞车所受侧向力小于空敞车,而升力和倾覆力矩则有所增加,因此敞车装载情况对横风作用下敞车受到的气动力有比较大的影响。敞车侧墙加装导流板后,所受到的气动力没有明显变化。 相似文献
103.
张健 《铁道科学与工程学报》2007,4(1):13-17
防风栅可降低铁道车辆在横风作用下铁道车辆所受的气动力,其抗风性能受许多因素影响。针对这一问题,根据日本对防风栅、车辆、线路等组合进行一系列风洞模型试验,以及得到的试验数据,分普通型防风栅与新型防风栅情况,对防风栅降低铁道车辆所受气动侧向力的抗风性能的主要影响因素,以及防风栅实际应用情况等进行分析和讨论,最后根据国内对防风栅研究与应用的现状提出相关建议。 相似文献
104.
高速列车风对附近人体的气动作用影响 总被引:3,自引:0,他引:3
采用计算流体力学的数值方法和移动网格模拟计算方法,研究3种车头形状、从200 km.h-1到350 km.h-1的4种车速、从1.0 m到3.5 m的5种人车距离条件下列车风对人体气动作用力和人体附近列车风速度大小的影响,提出列车风对人体最大水平作用力计算关系式和人体附近最大列车风速计算关系式、以及高速列车附近人体安全距离的建议值。计算结果表明:列车风对附近人体产生的作用力因车头(尾)形状不同而差别很大,车头形状越钝,列车风对附近人体产生的作用力越大,完全钝型与充分流线型车头相比,在车速350km.h-1、人车距离1 m时列车风产生的作用力可相差7倍以上;不同车头形状产生的列车风对附近人体的作用力,其差别随人车距离的增大而减小,大致呈二次方函数规律变化;不同条件下车头(尾)通过时列车风对附近人体的水平作用力方向的变化趋势基本相同,作用力方向角变化约300°。 相似文献
105.
随着海洋石油产业的蓬勃发展,海洋采油平台组块结构向大型化发展已成为必然趋势。然而中国现有的多数平台组块建造场地设计等级较低,已不能满足大吨位海洋平台组块的建造需要,多数场地的超负荷使用给安全生产带来巨大隐患。以采用滑块压柱式滑道装船为例,介绍高桩承台滑道在平台组块滑移装船过程中受力分析及安全评价的方法。 相似文献
106.
刘少康 《湖北汽车工业学院学报》1997,(1):53-57
中国农用汽车在近年的迅猛发展是中国社会经济发展的产物。中国农用车的本征是汽车,不是农业机械。中国农用车的发展前景很光明。 相似文献
107.
本文给出了船舶锚泊时所受到的风作用力、水作用力和放出锚链长度的计算公式,以及实用数表和曲线图,可供查取。数表和曲线是根据文中确定的如下关系式编绘:L_b≈1/2Ln;L≈1.5L。(其中L_b——卧底锚链长度;L_n——悬垂锚链长度;L——放出锚链总长度)。十一例实船计算表明,根据上式计算结果,与目前国内外通用的方法确定的放链长度相符。利用这些数表和曲线图,既可合理地确定不同海况下船舶所应放出的锚链长度,也可减少起锚时的功率消耗和缩短起锚时间。 相似文献
108.
A set of parametric stress analyses was carried out for two-planar tubular DKT-joints under different axial loading conditions.The analysis results were used to present general remarks on the effects of the geometrical parameters on stress concentration factors(SCFs) at the inner saddle,outer saddle,and crown positions on the central brace.Based on results of finite element(FE) analysis and through nonlinear regression analysis,a new set of SCF parametric equations was established for fatigue design purposes.An assessment study of equations was conducted against the experimental data and original SCF database.The satisfaction of acceptance criteria proposed by the UK Department of Energy(UK DoE) was also checked.Results of parametric study showed that highly remarkable differences exist between the SCF values in a multi-planar DKT-joint and the corresponding SCFs in an equivalent uni-planar KT-joint having the same geometrical properties.It can be clearly concluded from this observation that using the equations proposed for uni-planar KT-connections to compute the SCFs in multi-planar DKT-joints will lead to either considerably under-predicting or over-predicting results.Hence,it is necessary to develop SCF formulae specially designed for multi-planar DKT-joints.Good results of equation assessment according to UK DoE acceptance criteria,high values of correlation coefficients,and the satisfactory agreement between the predictions of the proposed equations and the experimental data guarantee the accuracy of the equations.Therefore,the developed equations can be reliably used for fatigue design of offshore structures. 相似文献
109.
DF4B/DF12型机车风泵惯性烧保险,严重影响了生产,必须加以解决。详细分析了风泵惯性烧保险的原因。从空气制动系统、风泵保险、线路改造和风泵电机等几方面提出了解决对策。改造取得了良好的效果。 相似文献
110.