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801.
为缓解FTSA(feedback-based two-stage switch architecture)对调度算法执行时间的限制,提出了一种基于二次反馈的两级交换结构DFTS(double-feedback-based two-stage switch architecture).该结构通过二次反馈和接力调度模式,以多反馈一次N位缓存信息的代价拓展了调度算法的时域空间(N为交换端口数).理论分析表明:在相同条件下,DFTS的时延性能与FTSA的理论性能是一致的. 相似文献
802.
为了解烟囱风荷载的分布特性,将风洞试验与理论分析相结合,对高240 m新型四管自立式钢烟囱的风荷载进行研究.采用大尺度刚性物理模型,在中国空气动力研究与发展中心低速空气动力研究所的8 m×6 m风洞工业试验段边界层流场中,完成大尺度刚性模型表面压力测量风洞试验.试验获得了结构风压及体型系数分布基本规律,依据我国规范的惯性风荷载法及国外的阵风荷载因子法,计算了等效风荷载及风振系数.结果表明,结构各柱体剖面压力系数沿高度分布规律近似,但柱体间相互干扰效应明显,在风向角为60°时,整体体型系数最大,最大值为0.663,顺风向等效风荷载与平均风荷载相当. 相似文献
803.
GFRP筋混凝土梁正截面受弯性能试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为深入研究GFRP筋混凝土梁弯曲性能及设计方法,通过36根混凝土梁(其中GFRP筋混凝土梁21根,钢筋混凝土梁15根)的四点弯曲试验,对GFRP筋混凝土梁正截面的受弯性能进行了研究.在配筋率、几何尺寸、混凝土强度相同的条件下,对比分析了GFRP筋混凝土梁与钢筋混凝土梁的挠度及承载力特性;推导了GFRP筋混凝土梁受弯承载力、界限受压区高度的计算公式,并用试验数据验证了公式的正确性.结果表明:GFRP筋混凝土梁与钢筋混凝土梁的最大挠度之比为1.5~2.5;初裂承载力之比为0.53~0.69,极限承载力较接近,比值为0.75~1.02;GFRP筋混凝土梁界限相对受压区高度为0.17~0.20.建议取配筋率为1.4倍平衡配筋率,以使构件具有足够的承载力储备. 相似文献
804.
以厦门市白城高架异型桥为背景,采用3种车辆荷载作用方式,对异型桥在工作荷栽的作用下的挠度与应力进行了分析,绘出了挠度和应力变化图.建立了桥梁的有机玻璃模型,将计算结果与实测的挠度与应力值进行了对比分析,得出了梁体截面在工作荷栽作用下的挠度和应力变化规律,为桥梁设计和施工提供指导.分析结果揭示了异型桥在车辆荷载的作用下,梁体应力危险截面与挠度最大值截面并不一致,同时分析结果也为桥梁的监测提供了依据,保证桥梁建成后的安全运行. 相似文献
805.
806.
经振动沉管挤密砾石桩法处理后的软弱化盐渍土地基,其复合地基承载力提高到200kPa以上,地基承载力明显提高,满足设计需要,振动沉管挤密砾石桩法是处理软弱化盐渍土地基行之有效的方法。 相似文献
807.
马文栋 《石家庄铁道学院学报》2011,24(1):35-40,57
通过对连续T梁混凝土铺装层进行三维有限元分析,研究了在车辆荷载下铺装层力学响应的最不利荷载位置,随后分别考虑了水平荷载、超载、铺装层厚度以及弹性模量对铺装层力学响应的影响,得出了一些有益的结论,对铺装层设计和施工有一定的指导作用。 相似文献
808.
基于桥梁结构影响线加载的动态称重系统(B—WIM)便携且可循环使用,近几年在国外引起了学者深刻关注,并开发了相应的商业设备,而我国对此进行相关研究见于文献的很少。该系统可为中小跨径桥梁开展汽车荷载调查提供新的思路,并为中小跨径桥梁汽车活载评估提供直接参数。详细介绍了该系统算法原理,以三轴汽车荷载作为示例介绍了影响线坐标值标定过程,并给出了汽车荷载计算的通用矩阵表达式,为下一步进行设备开发的软件程序提供了理论支持。 相似文献
809.
张正义 《石家庄铁道学院学报》2011,(4):54-59,64
通过分析小直径钢管排桩的受力特点,提出了一种考虑桩土相互作用空间效应的平面刚架分析模型。将桩间岩土体以水平弹簧模拟,基于Winkler弹性地基梁理论,推导了钢管排桩的内力位移计算公式。以一滑坡治理现场堆载试验为例,对提出的计算方法与现场测试数据进行分析对比,二者吻合良好,本计算方法的可靠性得到了验证。同时在此基础上,也进行了相关主要影响因子的分析,得出桩顶位移与桩长呈现函数关系。 相似文献
810.
"治超"工作在我国已取得显著成效,但作为车辆超载认定标准的"车货总重限载"方法,不能全面反映车辆的超载水平;当车货总重满足"车货总重限载"要求时,轴载可能存在超载问题,对路面的潜在威胁仍然严峻。建议同时比较"轴载限载"与"车货总重限载"两个指标,取两者之中的最不利者作为车辆是否超载的判别标准更为合理。 相似文献