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541.
钢轨扣件失效对列车动态脱轨的影响 总被引:5,自引:3,他引:2
建立了非对称车辆/轨道耦合动力学模型, 分析轨道扣件失效对车辆动态脱轨的影响, 考虑离散轨枕支承对车辆/轨道耦合作用的影响, 通过假设轨道系统刚度沿纵向分布发生突变来模拟扣件组失效状态, 推导了考虑钢轨横向和垂向以及扭转运动的轮轨滚动接触蠕滑率计算公式, 利用Hertz法向接触理论和沈氏蠕滑理论计算轮轨法向力及轮轨滚动接触蠕滑力, 采用新型显式积分法求解车辆/轨道耦合动力学系统运动方程, 通过数值分析计算, 得到轮轨横垂向力之比、轮重减载率、脱轨危险状态的持续时间和轮对踏面上轮轨接触点位置的变化。连续5个钢轨扣件不同程度失效对列车动态脱轨的影响的数值模拟结果表明, 如果失效因子从0.8增大到1.0, 即钢轨扣件经历从接近完全松脱到完全松脱, 钢轨扣件失效对列车动态脱轨影响呈指数规律。 相似文献
542.
543.
有限长双层加肋圆柱壳体的声辐射特性 总被引:2,自引:0,他引:2
考虑双层壳间环形实肋板之间的耦合作用,以及壳间水层、实肋板与内外壳体的耦合作用,建立了有限长双层加肋圆柱壳体的振动声辐射模型,数值分析激励力作用位置、肋板数目等对声辐射性能的影响. 相似文献
544.
耦合损耗因子是统计能量分析中表征结构子系统间耦合程度的一个重要参数.本文提供了一种由夹层板自由振动模态结果描述的夹层板耦合损耗因子计算方法,建立了芯板垂向可压缩变形(研究考虑芯层的横向正应变和正应力)的夹层板四节点有限元动力模型,用有限元方法求解得到夹层板的振动模态结果,继而代入文中计算方法求得两L型边耦合的粘弹性阻尼夹芯夹层板的耦合损耗因子.通过与商业软件AUTOSEA计算结果相比较并分析表明,文中计算方法是正确有效的,为快速准确地确定夹层板耦合损耗因子提供了一种新的思路. 相似文献
545.
以城市轨道车辆车轮为研究对象, 建立了S型辐板轨道车辆车轮模型, 利用有限元方法研究了不同磨耗情况下车轮结构应力和热应力的变化特点, 分析了结构场和温度场的耦合作用对车轮应力特性的影响, 获得了热力耦合作用下的车轮结构应力和热应力的耦合规律。仿真结果表明: 随着车轮踏面的磨耗, 其结构应力、热应力与耦合应力均呈非线性变化, 在车轮直径为800~840mm的磨损区间, 耦合应力较稳定, 当磨损到直径小于800mm之后, 其耦合应力增长较快, 特别是磨耗到770mm时, 耦合应力骤升, 磨耗到限时耦合应力达到179.5 MPa; 车轮的耦合应力是复杂的三维空间力系的叠加, 在耦合应力分布上, 车轮辐板处耦合应力最大点位置发生漂移现象, 制动结束时的车轮辐板处耦合应力最大, 大于结构应力最大值与热应力最大值, 因此, 耦合应力在车轮应力中占主导作用, 在车轮的结构设计时, 建议考虑结构应力和热应力的耦合作用, 把耦合应力作为车轮疲劳强度的评价指标。 相似文献
546.
船舶蒸汽系统水力热力耦合计算是系统设计、管路布置的理论基础。在城市供热管网计算模型的基础上,针对船舶蒸汽系统管网布置错综复杂、管路附件多的特点,考虑蒸汽的可压缩性、管路及附件的摩擦阻力以及散热等特性,建立适用于船舶蒸汽系统管网的水力热力耦合计算模型,并采用标准四阶龙格—库塔(Runge-Kutta)方法对其进行求解。对某型船舶蒸汽系统的3种工况进行水力热力耦合计算,发现计算结果与试验数据最大误差不超过4.1%,满足工程计算的精度要求,表明所提出的方法能很好地应用于船舶蒸汽系统管网的设计优化和计算分析。 相似文献
547.
548.
磁浮列车单铁悬浮车桥耦合振动分析 总被引:1,自引:1,他引:0
为研究单铁悬浮车桥耦合振动, 将悬浮控制系统、车辆结构、弹性轨道梁及桥梁安装系统作为整体系统, 建立整体系统的磁浮列车的悬浮控制-弹性桥梁-机械结构垂向耦合振动模型, 以不同频率的外力激扰模拟磁浮列车不同的速度下对桥梁的作用, 分析了不同梁型在整体系统耦合条件下的跨中挠度与振动加速度的变化。研究结果表明: 单铁悬浮稳定后, 简支梁跨中挠度约为两跨连续梁悬浮处挠度的2.5倍; 以200km·h-1车速通过桥梁时其挠度略小于400km·h-1车速通过工况, 但前者再次达到稳定状态所需时间约为后者的1/3;车辆以相同速度通过桥梁时, 连续梁悬浮处跨中挠度约为简支梁的40%, 且前者振动加速度小于后者; 仿真过程中桥梁安装临界刚度范围为(5.5~6.5)×107 N·m-1; 两跨连续梁动力学性能较简支梁更为优秀。 相似文献
549.
550.
通过分析连续桥面简支梁桥柔性墩台的纵向受力及变形特性,提出新的计算模型—刚度耦合模型,用以进行柔性墩台纵向水平力的分配计算。给出算例,分别以刚度耦合模型和现有传统刚度模型进行计算,并对结果进行对比分析,得出刚度耦合模型更为安全的结论。 相似文献