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281.
山东齐鲁黄河大桥主桥为最大主跨420m的网状系杆拱桥。桥主梁的设计以安全、耐久、适用、环保、经济、美观为原则,综合考虑桥梁的交通功能、桥梁的跨度和宽度、吊杆的布置及纵横向受力等方面的因素。主梁采用扁平钢箱梁且轨道交通居中的桥面布置形式,梁高4.10m,梁宽60.7m,空腹式隔板间距4.5m,采用正交异性组合桥面系和锚拉板形式的索梁锚固构造。经计算,主梁的横向受力和纵向受力满足规范的设计要求。 相似文献
282.
为确定合理的临时支撑间距与拆除时机、负弯矩区剪力连接件类型及是否设置桥面板预留槽等,以便于钢-混组合连续梁桥设置合理的预拱度,以某(40+75+75+40)m钢-混组合连续梁桥为背景,采用MIDAS Civil软件建立全桥有限元模型,分析相关设计与施工因素对预拱度设置的影响规律。结果表明:钢梁拼装时应采用临时密支撑,并在正弯矩区桥面板混凝土浇筑后再拆除临时支撑;负弯矩区应采用抗拔不抗剪连接件,桥面板正、负弯矩交界区域应设置桥面板预留槽;仅边跨设置向上的混凝土收缩徐变预拱度值,而中跨不需设向下的混凝土收缩徐变预挠度值。该桥边、中跨跨中钢梁制造预拱度分别为17.7mm和161.9mm,施工时考虑了10mm的弹性变形预抬值。成桥时组合梁线形误差在±10mm内,满足设计要求。 相似文献
283.
284.
高墩大跨连续刚构施工监控 总被引:1,自引:0,他引:1
文章从连续钢构桥的特点出发,结合坪子上大桥施工监控实践,介绍高墩大跨连续刚构桥的结构受力特点和施工监控方法,为类似桥梁工程施工提供借鉴。 相似文献
285.
跨铁路钢主梁顶推施工技术及全过程受力分析 总被引:1,自引:0,他引:1
对于叠合梁斜拉桥,主梁的施工工序包括钢梁施工、桥面板施工、湿接缝施工,钢梁施工可采用悬臂拼装、支架拼装或顶推施工,现场根据施工环境、工期要求等进行合理选择。对跨越铁路既有线的桥梁,受条件限制可选择的施工方法有限,悬臂拼装及支架拼装钢梁安装持续时间较长,对既有线铁路影响大,现场难以实现,而采用顶推施工,先以胎架拼装钢梁,连续顶推可对既有线铁路的影响降低。以某单塔双索面斜拉桥为例,对顶推临时支墩布置及顶推施工方法进行了说明,同时对顶推施工的详细施工流程进行介绍,并借助空间有限元模型建立导梁及钢主梁分析模型,对顶推全过程结构的受力进行了分析,可供类似工程借鉴。 相似文献
286.
涡激振动是大跨度桥梁主梁在低风速下容易发生的一种风致振动现象,会影响行车安全性、舒适性和桥梁疲劳寿命,避免涡激振动的发生或抑制涡激振动振幅是桥梁抗风设计的热点问题。基于涡激振动对主梁气动外形敏感的特性,通过设计不同气动措施改善主梁的涡激振动性能,探究单个气动措施和多个气动措施组合的涡激振动抑制效果。以某π型开口截面斜拉桥工程为依托,对几何缩尺比为1∶37的刚性节段模型开展涡激振动研究,进行了风洞测振试验,并对下稳定板、检修车轨道位置和导流板等典型气动措施的抑振效果进行了测试。研究结果表明:主梁原设计断面存在明显的竖弯涡激振动现象,最大竖弯涡激振动振幅已超过规范限值;安装1道下稳定板可有效抑制竖弯涡激振动,安装多道下稳定板后,竖弯涡激振动振幅被限制,但同时会造成扭转涡激振动振幅增大,使用稳定板措施时应兼顾竖弯涡激振动和扭转涡激振动振幅的变化;检修车轨道的有无及位置变化对此截面的涡激振动性能影响较小,内移检修车轨道不能有效减小涡激振动振幅;在安装1道下稳定板的基础上增设导流板可进一步抑制涡激振动,安装下稳定板与导流板的组合措施可达到最优抑振效果。研究结果可为类似主梁断面涡激振动的气动控制措... 相似文献
287.
刘山洪 《重庆交通大学学报(自然科学版)》2006,25(6):4-7
对比分析几座大跨径预应力连续刚构桥后期下挠过度引起梁体开裂的主要设计参数,阐述了引起后期下挠的主要原因.为提高箱梁持久抗剪承载力,提出构造措施上可供参考的设计参数,并提出克服箱梁后期持续下挠的具体措施,有效地保障梁体处于健康状态. 相似文献
288.
900t-239m龙门起重机具有升降、吊运、分段空中翻身和双机抬吊等功能,它是目前国内造船龙门起重机中参数最大的一种。该机的主梁采用单梁结构,梁高为15.8m,跨距为239m。主梁的面板和下箱体两侧设有4根轨道供上下小车行走, 相似文献
289.
1 事故经过 厦门港石湖山煤码头一台编号为2#的DLQ300-600/1000·30型堆取料机自1994年投产至今,装卸煤炭近50万吨.不久前在一次取料作业过程中主梁后段第二节间的第二区格中间部位处(见图1A-A剖面)发生折弯,取料作业被迫停止. 相似文献
290.
主果结构是5t岸边桥式起重机的重要构件,优选其截面型式具有重要意义。通过有限元分析计算,比较在相同的应力水平和变形许可条件下前大果的自重,从而选择最佳主栗截面方案。 相似文献