云阳长江公路大桥施工控制

结合云阳长江公路大桥的施工监控实践,简述了该桥施工控制结构分析方法、施工控制体系和施工控制正装计算各标准梁段4个施工工况的划分。详细论述了主梁悬臂施工立模标高的确定方法,并给出了主梁悬臂施工立模标高的计算公式,同时阐述了受温度、结构体系转换、施工荷载、混凝土在施工阶段的收缩徐变以及挂篮的非力学因素变形等因素影响后的主梁施工梁段立模标高修正值的确定方法。简述了该桥索力测试与索力调整方法、截面混凝土应力测量方法。施工控制结果表明:成桥后主梁线形平顺,索力与主梁内力控制在了允许的范围内。     

建设大型梁式桥主梁运输机械的探讨——介绍一种新型运梁车

系统地介绍了建设大型梁式桥时采用的多种主梁运输机械 ,经比较和分析 ,赤峰公路工程处研制的低货位重型运梁扁担车 ,是建设大型梁式桥的合理运输机械     

基于联合静动力修正的混凝土斜拉桥主梁挠度变化规律研究

针对混凝土斜拉桥服役期间主梁不断下挠的问题,该文基于修正模型分析大跨度混凝土斜拉桥服役期间主梁挠度变化规律。采用联合静动力的有限元模型修正方法,构造双目标优化问题,基于非支配排序遗传算法（NSGA-Ⅱ）求解,得到Pareto最优解集,从Pareto最优解集中找到协调最优解,从而实现有限元模型修正。模型修正后的静力位移和自振频率计算值与实测值吻合较好,能更好地反映结构的实际工作状态。在此基础上,结合主梁线形历年监测数据,分析不同徐变模式及拉索松弛效应等时变因素对主梁线形的影响,分析结果表明：采用CEB-FIP 2010徐变模式计算的挠度与实测挠度更加接近。中跨跨中下挠量最大,服役20年下挠量约为270 mm;主梁跨中挠度前5年平均增长率达33 mm/年,前5年挠度约占前40年的50%,后期主梁下挠趋于平缓。     

大跨度钢桥钢主梁抗风性能的计算方法

大跨度钢桥具有弹性模量大、质地均匀等特点，所以受到风力作用容易出现失稳的状况，这给大跨度钢桥的安全带来了严重的威胁。本文介绍了离散格子玻尔兹曼方法，通过计算分布在均匀流场格点上的分布函数来计算流场的宏观运动规律。为解决风工程中流动雷诺数较高的问题，引入了多弛豫碰撞模型。最后应用该方法研究了不同形式钢主梁的抗风性能。     

大跨度连续刚构桥施工过程的主梁线型控制与应力控制研究

基于X大桥工程,通过有限元软件Midas/Civil2010创建三维有限元模型,分析研究主梁线形控制与主梁应力控制两个内容,分析了引起应力的实测值与模型中计算结果的理论值之间较大偏差的主要因素。     

带输送机边主梁涡振性能及抑振措施试验研究

桥面输送机改变了边主梁的气动外形，为研究其涡振性能及抑振措施，开展了1.00∶20.00刚性节段模型自由悬挂风洞试验. 首先，研究了带输送机边主梁断面涡振性能，并测试了结构阻尼比对其的影响；其次，对比了有、无输送带边主梁的涡振性能；最后，采用风嘴、梁底稳定板、水平隔流板等气动措施对主梁断面涡振性能进行了优化研究. 结果表明:带输送机边主梁在规范要求的0°、±3° 风攻角下的涡振性能均较差，最大超出规范限值286%；桥面输送机降低了主梁的涡振稳定性，涡振响应峰值提高了44%；梁底安装稳定板有利于改善主梁的涡振性能，并且与梁底同高的稳定板制振效果随其数量的增加而更优，安装3道1.5 m下稳定板对主梁涡振抑制效果达93%；伸出梁底0.5 m的2.0 m高中央稳定板能完全抑制主梁涡振；风嘴对主梁的涡振性能影响较弱，但在一定范围内具有最优角度取值；梁底单独布置水平隔流板，涡振响应峰值降低17%；优化主梁截面采用风嘴 + 风嘴水平分流板 + 1 m宽水平隔流板，主梁涡振响应峰值降低92%，且远低于规范限值.      

炳草岗金沙江大桥斜拉桥主梁施工测量

重点介绍该桥施工的平面与高程控制、主梁索导管定位，悬灌时三角架与吊篮定位，模板检查以及梁段灌注施工中的测量工作。     

琼州海峡跨海工程新Ⅶ线主通航孔悬索桥方案设计构思

本文以琼州海峡跨海工程新Ⅶ线主通航孔悬索桥方案设计为工程背景，探讨现代跨海悬索设计过程中，方案设计和结构诸要素相结合的设计原则，本文尝试为今后我国修建跨海悬索提供有益的探索。     

衡阳湘江三桥斜拉桥施工

斜拉桥主梁是超宽截面型板梁组合式结构，施工过程中索力、主梁标高以及结构内力会随之变化，实际结构的每一状态难以与理论期望值完全一致；这种不一致必须在施工过程中得到有效控制，以保证成桥后的主梁线形及全桥受力状态满足设计要求，文中简要介绍了衡湘三桥主梁、斜拉索、挂篮施工中的关键技术。