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51.
半刚性沥青路面面层抗车辙设计探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
结合对部分高速公路车辙调查结果,发现中面层处于剪应力峰值区域,中面层的车辙变形对沥青路面车辙变形的影响最大,有必要采用基于抗车辙性能的试验方法进行中面层混合料的设计。比较目前常用的3种混合料设计方法,推荐SGC混合料设计方法。 相似文献
52.
引入粘弹性理论,采用Burgers模拟沥青混合料的粘弹特性,利用有限元方法分析超载、制动力和纵坡对路面结构的影响,可得出面层剪应力变化的一般规律,为沥青路面设计提供一定的参考依据。 相似文献
53.
54.
沥青稳定基层沥青混凝土路面抗剪性能的理论分析 总被引:1,自引:0,他引:1
沥青稳定基层沥青混凝土路面是否会出现严重车辙,为人们所担忧。理论计算分析表明,在静力荷载作用下沥青层中最大剪应力发生在深度8 cm处,且随着基层厚度的增加剪应力降低,故采用沥青稳定柔性基层不会产生结构性车辙;当基层模量增大时,沥青层中下层剪应力反而增大;沥青混凝土面层采用高模量材料能有效降低剪切应变,而当采用复合基层时也有利于面层剪应力的减小。 相似文献
55.
基于损伤力学、岩体力学及有限元分析方法,编制损伤附加位移有限元计算程序,选取一组倾向为NW45°的随机裂隙,讨论不同倾角、密度(损伤因子)及充填情况(拉剪、压剪应力传递系数)等对节理岩体隧道损伤影响。分析表明:隧道拱顶(底板)损伤附加位移绝对值随损伤因子的增大而增加,并成非线性关系;当倾角为0°和90°时,隧道的损伤影响与拉剪应力传递系数无关;相同倾角的随机裂隙对底板和拱顶关键点的损伤影响基本是相反的;倾角越小对拱顶下沉和底板隆起的损伤影响越大。拉剪应力传递系数对隧道损伤影响比压剪应力传递系数大;拉剪应力传递系数的变化对隧道损伤影响比压剪应力传递系数变化的影响小。 相似文献
56.
设防水层的混凝土桥桥面铺装结构剪应力计算与分析 总被引:35,自引:0,他引:35
应用有限元法,对设防水层的水泥凝土桥桥面沥青铺装结构进行了剪应力计算,分析了防水层的厚度,模量,泊松比,沥青混凝土铺装层厚度和模量等参对结构层剪应力的影响,认为层间最大剪应力主要取决于面层厚度和防水层模量,相同的防水层模量通过增加面层厚度是降低层间剪应力的最有效手段,在计算与分析的基础上,给出了常用参数范围内的剪应力计算诺模图。 相似文献
57.
58.
为求解发生大变形时软弱围岩圆形隧洞的应力和位移,基于三剪应力统一强度理论和拉格朗日坐标下的对数应变,通过考虑施工期、运行期和检修期3种工况下主应力顺序以及渗流等影响,推导理想弹塑性模型软弱围岩的弹塑性解,并分析弹性模量、泊松比、孔隙水压力和强度准则4个参数对塑性区厚度和洞壁处径向位移的影响。研究结果表明: 1)施工期围岩塑性区厚度随弹性模量的增大呈现先增大后逐渐趋于一个稳定值(小应变解),而运行期围岩塑性区厚度随弹性模量的增大呈现逐渐减小后逐渐趋于一个稳定值(小应变解),洞壁处径向位移在施工期和运行期2种工况下均随弹性模量的增大逐渐减小; 2)施工期和运行期围岩塑性区厚度随泊松比增大几乎无影响,而洞壁处径向位移随泊松比增大呈线性增大; 3)施工期围岩塑性区厚度和洞壁处径向位移随孔隙水压力的增大而增大,而运行期围岩塑性区厚度和洞壁处径向位移随孔隙水压力的增大而减小; 4)不同强度准则下的塑性区厚度和洞壁处径向位移变化显著; 5)检修期围岩塑性区厚度和洞壁处径向位移变化规律与施工期类似。对于发生大变形的软弱围岩圆形隧洞,推导的弹塑性解与小应变解明显不同。 相似文献
59.
隧道内复合式路面沥青层的破坏主要源于外部车辆荷载及环境作用下层内较大的剪应力,文中利用有限元软件建立复合式路面结构模型对车辆竖向荷载、水平荷载、环境温度等对沥青层内最大剪应力的影响状况进行了分析,获得的结论对防止隧道复合式路面沥青层的破坏具有一定的指导意义。 相似文献
60.