玻璃纤维土工格栅在改造旧水泥混凝土路面中的应用

介绍了玻璃纤维土工格栅防止反射裂缝的机理及施工工艺。     

Research on cylindrical shell vibration reduction systems

Longitudinal and horizontal vibration must both be reduced in an effective vibration isolation system. We present a cylindrical shell vibration isolator as a dynamic system composed of four springs and dampers. Vibration is directly produced by the motion of machinery, and more is subsequently generated by harmonic frequencies within their structure. To test the effectiveness of our isolator, we first determined equations for the transmission of vibration from the machine to its cylindrical shell. Damping effects produced by the vibration parameters of our system are then analyzed.     

英飞凌推出全新汽车微控器

为了满足下一代排放标准要求，汽车电子设备领先供应商英飞凌科技股份公司（FSE/NYSE：IFX）面向汽车动力系统和底盘应用推出业界集成度最高、性能最出色的微控器系列。     

超深搅拌桩施工技术及应用

详细介绍了上海轨道交通9号线二期工程源深路中间风井施工中超深搅拌桩加接钻杆的施工技术、工艺及监测结果。应用60m超深搅拌桩进行土体加固取得成功，从而在地基加固工程中的应用越来越广泛，是一种很有推广前景的施工工艺。     

WD615发动机动力不足故障原因及诊治方法

1故障原因分析斯太尔车采用的WD615发动机,具有动力性好,转矩储备和后备功率大的优点。但在使用和维护修理过程中,很多原因会使其动力不足。1.1燃油质量问题造成发动机动力不足WD615发动机要求使用十六烷值在45以上的轻柴油,并应沉淀72h以上。低于上述标准的柴油,燃烧性能差、燃烧     

高速铁路动车组复轨器的研究与应用

动车组车体底部距轨面较低,走行部底架和转向架间的结构空间狭小,一旦发生动车组在整体道床上脱轨事故,国内现有任何一种复轨器都不能直接安装、拉复作业。为此研制适用动车组在整体道床脱轨拉复的复轨器,在减少对行车设备损伤的前提下进行快速拉复,以缩短救援起复作业时间,确保铁路运输安全畅通。     

神座隧道大变形治理措施应用研究

为解决神座隧道初支的大变形问题，根据“以放为主，限量抵抗，抗放结合，多挖少支”的原则，提出了采用限阻耗能支护结构作为大变形治理方案：1)增大预留变形量；2)在钢拱架拱腰处设置限阻器；3)在初支背后预留一定空间填充柔性材料。旨在通过限阻器和柔性材料的压缩变形对支护结构进行让压控制，以释放围岩能量。治理结果表明：1)应用限阻耗能支护实现了结构“支得住”的目标，但由于预留变形量不足及隧道左侧偏压，出现了单侧部分初支侵限的情况；2)在后续施工控制中，需根据隧道不对称变形的特征对预留变形量、柔性材料填充厚度和限阻器的可压缩量、位置等进行针对性调整，保证二衬净空。     

喷油泵装配线中拧紧技术的研究及应用

本论文介绍了拧紧技术的原理和方法,以及拧紧技术在喷油泵装配线中的应用.最后说明了拧紧程序在喷油泵装配线中的程序防错方法.     

轨道车辆吸能装置碰撞试验与数字仿真研究

以某城市轨道车辆的防爬器为研究对象,重点进行了与防爬器铝合金材料率相关的应力应变曲线测试、防爬器碰撞试验及相关的数字模拟计算。研究表明Johnson-Cook本构模型能够很好地模拟该防爬器材料在大应变变形或材料失效时的物理力学特性,且数字模拟计算的塑性变形过程与碰撞试验结果保持了合理的一致性;防爬器加速度、纵向位移的仿真结果和碰撞试验数据相对误差均小于10%,满足EN15227-2008的防撞性验证要求。因此通过试验数据对有限元分析模型进行校正,可以提高有限元模型的精确度,为以后改进和优化车体结构提供参考和帮助。     

武汉长丰大道高架桥不平衡重称重试验

武汉长丰大道高架桥为(55+90+90+55) m预应力混凝土连续刚构桥,位于曲线上。38号、39号墩上部箱梁采用先支架浇筑后平转的施工方法,转体重量分别约155 000 kN、135 000 kN。为指导该桥正式转体,采用球铰竖向转动法进行不平衡重称重试验。首先通过理论分析称重过程中球铰受力,推导球铰处于静、动摩擦状态之间的极限状态时最大静摩阻力矩、不平衡力矩、重心偏心量及静摩擦系数公式;然后分析顶升力与位移试验结果,确定极限状态时的顶升力并代入公式,推算转动相关参数值。该桥横向、纵向重心偏心量分别设置为0 m、0.050 m;根据不平衡力矩,设置纵横向配重;试转时38号、39号墩转动体启动牵引力实测值分别为674 kN、531 kN,与计算值较接近,满足平转牵引要求。