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31.
从产品市场定位入手,简要叙述了一种新型座卧式客车总体布置型式、整车结构设计要点和主要技术性能参数。 相似文献
32.
采用相同的加热工艺参数对轴类件进行立式正火和卧式正火的对比实验,并对轴类件弯曲变形量大小和变形方向进行了定量的研究分析。结果表明,立式正火的弯曲变形量大于卧式正火的弯曲变形量,打破了行业中立式加热由于重力作用变形量小,卧式加热变形量大的传统定性思维。 相似文献
34.
35.
本文主要讨论在单件、小批量生产情况下,在T68型卧式镗床上加工箱体类零件的斜孔时如何选择定位基准、如何装夹零件以及镗床主轴如何定位等问题。 相似文献
36.
近年来,以“无缝、重载、安全”为特征的无缝线路迅速兴起并带动了焊缝热矫正施工技术蓬勃发展.无缝线路焊缝热矫正的最主要目的就是通过加热焊缝使焊缝内部奥化,然后在自然风条件下冷却使奥化体变成珠光体,从而达到提高焊缝各种物理性能的目的.结合汉宜铁路项目的大量正火实践和国内日益成熟的厂焊技术及金属热处理理论,总结出一套合理科学的正火施工方法,可为同类型的施工提供参考. 相似文献
37.
38.
对凸轮热处理晶粒度等级不合格,金相组织异常等现象,从热处理工艺,煅造工艺,原材料方面进行了分析。认为,其主要原因在于原材料轧制温度高,晶粒粗大,凸轮煅造比小;正火凸轮残留有粗晶组织,指出粗晶组织经过多次正火可以细化。 相似文献
39.
40.
减轻舰艇结构重量的目标是可以州HSLA-65钢(屈服强度为448MPa或65ksi)取代目前使用的DH-36钢(屈服强度为352MPa或51ksi)来实现的。然而,由于HSLA-65钢的化学成分、制造工艺和强度水平与DH-36钢不同.因此,在MIL-STD-1689和MIL-STD-278中规定对DH-36钢准许使用的火工弯板、冷加工、热加工、正火和焊后热处理(PWHT)等建造工艺并不适用于HSLA-65钢。另外,正火(N)状态DH-36钢的建造工艺也有可能不适用于控轧(CR)状态的DH-36钢。曾对正火(N)状态DH-36钢、控轧(CR)状态DH-36钢、控轧(CR)状态HSLA-65钢、调质状态(Q&T)HSLA-65钢采用适用于正火(N)状态DH-36钢的建造工艺进行过试验,对供货状态以及焊接热影响区的拉伸机械性能和却贝V冲击韧性进行了测定。试验结果表明,HSLA-65钢和DH-36(N)钢允许的火焰加热温度为650℃。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的冷加工温度应限制在室温附近。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的热加工和正火温度应不高于下临界温度。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的焊后消除应力热处理温度应低于595℃。 相似文献