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41.
以湖南省吉首——怀化高速公路杜夜隧道工程为依托,针对施工过程中出现的施工方案的变更情况,进行无支护和小导管注浆模型试验.结果表明:施加小导管注浆,散体围岩被胶结,力学性能得到明显改善,加固圈内形成了具有一定抗压作用的承载拱,承载能力明显比无支护条件下好. 相似文献
42.
依据英国BS7448断裂韧性试验标准,对番禺30-1深海导管架项目广泛应用的超大尺寸焊接接头的低温CTOD断裂韧度进行了探讨.对采用手工电弧焊(SMAW)和药芯焊丝气体保护焊(FCAW)工艺施焊的大尺寸板厚的海洋石油平台焊接接头试样进行了CTOD试验.分别测试了0℃两种工艺下焊缝金属和热影响区的CTOD断裂韧性,对试验结果进行了分析讨论.试验表明,除药芯焊丝气体保护焊热影响区接头两个试样数据无效外,其余试件均满足挪威船级社DNV规定的最小特征CTOD为0.15mm的要求.这说明95mm的D36-Z35钢板手工电弧焊和药芯焊丝气体保护焊焊接接头可以在不进行焊后热处理的情况下使用.试验结果为免除这种板厚焊接接头的焊后热处理提供了依据,这对于海洋平台大型焊接结构来说,可以大大降低制造成本,缩短生产周期,具有巨大的经济意义. 相似文献
43.
文中针对短斜拉索实际抗弯刚度较大的情况,推导了考虑斜拉索抗弯刚度的索导管安装角度计算公式,以方便地计算出拉索在重力作用下的两端倾角变化值,该推导公式表明,两端倾角变化值除了与斜拉索索力、自重集度、索长有关外,还与拉索自身弹性模量、截面特性等因素有关。通过将索导管修正角度计算式应用于阿蓬江特大桥中,比较计算了不同索导管安装角度结果计算的差异。 相似文献
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45.
46.
<正>1概述通常发动机烧机油主要有以下几个原因:气缸磨损严重;活塞环对口、装反或弹性下降;气门油封老化或损坏,气门导管与气门杆的配合间隙过大,气门导管松动;活塞与气缸壁间隙过大;机油油面过高;曲轴箱强制通风阀损坏和废气涡轮增压器油封损坏或回油管堵塞等。然而上述这些烧机油的原因,一般是指在用车经过长时间的使用,其发动机的配合副,如活塞与气缸、气门导管与气门杆等因磨损配合间 相似文献
47.
48.
以大秦铁路大岭沟隧道为工程背景,就隧道坍方及涌水采用导管预注浆施工阐述了导管预注浆加固地层的原理,导管预注浆处理坍方、涌水施工技术。导管预注浆施工优点及应注意的问题。 相似文献
49.
50.
气门、气门导管与油封是摩托车发动机配气机构的重要零件,一旦出现故障,摩托车便不能正常使用。因此,本文对其检修的要点进行论述,为维修工作人员提供一些基本的方法和措施。 相似文献