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721.
分析宁波轨道交通1号线正线S700K转辙机第二牵引点卡缺口故障原因.由于第二牵引点处尖轨与基本轨存在设计间隙,该牵引点处实际并不密贴,尖轨及转辙设备更容易受振动、冲击等影响,再加上工况不良、钢轨爬行等附加因素的共同作用,造成检测杆位置偏移,继而导致卡缺口故障.基于道岔的实际状况难以改变,提出对第二牵引点检测杆改造的方案... 相似文献
722.
基于非线性有限元数值模拟方法, 建立了考虑内衬混凝土的波形钢腹板精细化数值有限元模型, 基于试验模型的挠度与应变验证了有限元模型的有效性, 研究了波形钢腹板内衬混凝土部位的抗剪性能。分析了内衬混凝土波形钢腹板的抗剪机理、内衬混凝土与波形钢腹板抗剪能力的比例关系, 提出了波形钢腹板内衬混凝土部位的抗剪强度设计公式, 并验证了公式的有效性。研究结果表明: 数值模拟极限荷载为4 560 kN, 试验极限荷载为4 744 kN, 误差为3.8%, 并且数值模型和试验模型均显示了典型的斜向损伤区域, 因此, 数值模型是可靠的; 内衬混凝土受压杆与波形钢腹板受拉杆形成“X”桁架, 共同提供抗剪承载能力; 波形钢腹板的抗剪效应与荷载基本呈现线性关系, 内衬混凝土抗剪效应呈现出加载初期与后期发展较快, 加载中期基本保持不变的三折线的趋势; 抗剪计算公式计算结果与模型试验测试结果吻合, 计算值和测试值最大比值为1.1, 因此, 计算公式可靠, 可用于波形钢腹板内衬混凝土部位的抗剪性能分析。 相似文献
723.
724.
726.
罗源湾2×5万吨级泊位采用前板桩高桩码头结构,这是一种较为复杂的混合结构。为了确保码头结构可靠性,前板桩结构变形计算采用了空间杆系有限元和平面应变有限元两种方法。介绍了两种计算方法的关键参数取值和前板桩变形计算结果,并将计算结果与变形实测数据进行了比较,从而验证了了两种计算方法关键参数取值的合理性。 相似文献
727.
采用通用有限元软件ABAQUS,针对矩形桥墩,对于规范JTG 3362—2018第8.4.7条关于墩顶横向拉力计算公式的适用条件进行了分析。结果表明:对于横向宽度、支座间距较小的矩形墩,规范计算公式具有较好的准确性,但对于横向宽度大于10 m、支座间距大于6 m的矩形墙式墩,规范计算公式的准确性较差,推荐采用有限元的计算方法。经计算,影响墩顶横向拉力的因素有桥墩横向宽度b、支座间距s、支座反力Fd。另外,矩形墩墩顶横向拉力大小在特定条件下不容忽视,其配筋需引起重视。 相似文献
728.
基于拉压杆模型的花瓶桥墩受力分析 总被引:1,自引:0,他引:1
根据花瓶桥墩实体有限元分析的应力流分布,建立了花瓶墩拉压杆模型,并结合瓯江大桥花瓶墩承载能力的验算,结果表明,采用拉压杆模型计算花瓶墩内力,计算精度能满足工程要求,此种计算方法可供桥梁设计者参考。 相似文献
729.
船用下翻式尾门具有快速运送人员、装卸物资以及收放小艇等优点,在某些船舶中得到了广泛应用。绞车-钢丝绳、摆动式液压缸以及导轨-滑块式开闭装置是下翻式尾门的三种开闭形式。文章详细介绍了上述三种开闭装置的结构特点及工作原理;通过建立各开闭装置的数学模型,以典型的尾门设计参数为例,利用Matlab软件对其力学特性进行了分析;根据三种开闭装置的性能对比,提出了各自的适用范围及其在设计与使用过程中的注意事项。 相似文献
730.