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41.
一般Clean环的扩张 总被引:2,自引:0,他引:2
姜侠 《兰州交通大学学报》2006,25(3):149-150
有单位元的结合环R称为clean环,如果R中的每个元素都可以写成一个幂等元与一个单位的和的形式.W.K.Nicholson,Y.Zhou[1]给出了一般clean环的定义.在此基础上讨论了一般clean环的几个扩张性质,得到如下结论:1)一般环I是一般clean环当且仅当I的形式幂级数环是一般clean环当且仅当I的斜幂级数环是一般clean环.2)若I是一般clean环,则对任意n≥1,均有I[x]/是一般clean环. 相似文献
42.
实际的索结构除考虑铰支和固支的情况,还需考虑弹性边界条件的情况。针对弹性边界条件下拉索索力计算问题,基于索结构线性振动理论,考虑弹性支承因子,提出了考虑弹性边界的索力求解方法。通过试验数据对计算方法进行验证,探讨了弹性支承刚度因子、抗弯刚度与索力T的关系。研究表明:提出的索力求解方法具有较高的精度;索力随弹性支承因子、抗弯刚度的增大而减小;弹性支承因子越大,索力受抗弯刚度影响越显著;抗弯刚度越大,索力受弹性支承因子的影响越显著。 相似文献
43.
44.
海工升降系统是海上石油开采平台、自升自航式工程船等大型海工装备的关键模块,是以液压控制系统驱动桩腿、平台运动的综合复杂系统,涉及运动学、多体系统学、液压控制等。为研究升降系统特性,基于某型风电安装船机械结构和运动特性,建立双动环梁液压插销式升降系统模型,并运用Adams软件对升降系统的载荷特性进行动力学仿真分析。仿真结果表明,双动环梁升降装置提升桩腿运动轨迹曲线变化平稳、稳定性相对较好,但是支撑状态下,对桩腿和环梁的载荷分配有较大影响。通过对运动学和动力学研究,可以为平台控制提供理论依据。 相似文献
45.
“由于汽油机和柴油机活塞结构高度降低,压缩环的轴向高度相应减小,对机械结构的要求越来越高,这一切都要求提高活塞环侧面的强度和耐磨性 相似文献
46.
基于黏弹性人工边界单元理论,改变了传统的平直人工边界,提出一种采用二维弧形一致黏弹性边界单元模拟半无限域人工边界的全新思路。通过算例,详细介绍了其建立思路及其在有限元软件中设置的具体流程,并对二维弧形一致黏弹性边界单元模型的可靠性进行验算;同时,深入讨论了输入震源频域、介质的弹性常数和单元厚度对计算结果的影响,并给出了二维弧形一致黏弹性边界单元的适用范围。结果表明,该单元的精度和稳定性均优于普通黏弹性边界单元,而且其使用起来更为简便。 相似文献
47.
针对钢管隧洞的结构特征及缺陷的模式化特性,基于弹性波在层状介质中的传播特性,以弹性波响应能量E作为评价指标,利用模式识别中的聚类分析方法,对弹性波响应能量进行了k-means聚类分析,以聚类分析的结果为阈值对缺陷模式进行了评价;以某钢管隧洞出现明显变形的22 m长区域为研究对象,布设测点,采用3D扫描测量及弹性波测试,对测得的缺陷处弹性波信号进行了聚类分析,划分响应能量阈值对脱空区域进行识别,评价了钢管内壁的变形特性。研究表明:钢管隧洞缺陷随机分布,部分缺陷联通形成大片病害区;缺陷区域的弹性波响应明显放大;弹性波信号响应能量聚类分析评价结果与3D扫描结果一致性较好,验证了弹性波映像识别法的有效性。 相似文献
48.
为确定不同速度等级接触网弹性吊索参数的优选值,利用有限单元法,建立了中国高速铁路250、350 km/h两种速度等级的受电弓、接触网和弓网接触的动力学仿真模型,得到受电弓与接触网的动态性能指标,比较双弓作用下不同接触网弹性吊索截面积、张力和长度的弓网接触力数字特征和接触网定位点最大抬升.研究结果表明:适应250 km/... 相似文献
49.
目的 探讨乳腺癌患者住院期间QTc延长的发生率及其影响因素。方法 回顾性收集2018年1月-2018年12月西安交通大学第一附属医院收治的经病理诊断确诊的乳腺癌患者296例,分析其临床基线资料,根据患者12导联心电图检查结果,观察经心率校正的QTc的数值,取QTc max,采用多因素Logistic回归分析法探讨可能引起QTc延长的影响因素。结果 乳腺癌患者QTc延长的发生率为13%;多因素Logistic回归分析结果提示,心率(OR=1.04,P<0.05)、高血压(OR=6.48,P<0.05)、蒽环类药物(OR=3.96,P<0.05)是乳腺癌患者QTc间期延长的危险因素。结论 乳腺癌患者QTc延长的发生率增高;其中患者心率增快、合并高血压以及使用蒽环类药物是患者QTc间期延长的危险因素。 相似文献
50.
为提高矩形盾构隧道管片接缝的防水性能,本文依托某城市火车站矩形盾构隧道工程,利用ABAQUS有限元分析软件建立弹性密封垫模型并优选了密封垫截面型式,结果表明:(1)截面型式C、D、E密封垫在正常压缩工况与错位压缩工况下均能满足张开度7 mm、错位量12 mm的防水要求,截面型式A、B防水性能较差;(2)正常压缩工况各截面型式密封垫防水性能总体上从高到低依次为C/E、D、B、A;错位压缩工况各截面型式密封垫防水性能总体上从高到低依次为C/D、E、B、A。研究结果可为类似工程的管片接缝防水设计提供参考。 相似文献