全文获取类型
收费全文 | 2478篇 |
免费 | 151篇 |
专业分类
公路运输 | 1066篇 |
综合类 | 641篇 |
水路运输 | 276篇 |
铁路运输 | 536篇 |
综合运输 | 110篇 |
出版年
2024年 | 30篇 |
2023年 | 90篇 |
2022年 | 85篇 |
2021年 | 106篇 |
2020年 | 72篇 |
2019年 | 72篇 |
2018年 | 34篇 |
2017年 | 58篇 |
2016年 | 46篇 |
2015年 | 92篇 |
2014年 | 120篇 |
2013年 | 112篇 |
2012年 | 100篇 |
2011年 | 116篇 |
2010年 | 115篇 |
2009年 | 138篇 |
2008年 | 146篇 |
2007年 | 130篇 |
2006年 | 160篇 |
2005年 | 133篇 |
2004年 | 94篇 |
2003年 | 116篇 |
2002年 | 67篇 |
2001年 | 67篇 |
2000年 | 59篇 |
1999年 | 45篇 |
1998年 | 38篇 |
1997年 | 33篇 |
1996年 | 31篇 |
1995年 | 39篇 |
1994年 | 19篇 |
1993年 | 19篇 |
1992年 | 14篇 |
1991年 | 9篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 11篇 |
1988年 | 3篇 |
1984年 | 1篇 |
1965年 | 1篇 |
排序方式: 共有2629条查询结果,搜索用时 500 毫秒
131.
132.
冯凯 《筑路机械与施工机械化》1993,10(5):26-30
4.2.4路堤施工 路堤底层施工后,即可进行路堤第二层填筑。 路堤施工配套用土方机械可为表3中的任一组。采用TY220带松土器的推土机在挖方段或取土坑采土,将天然土推松堆堆,ZL40和ZL50装载机装土,运输车辆将填料运送到需要填筑的作业面上,按规定车距卸土。一般“延安”、“日野”车纵向4m,横向4.5~5m为一卸土点,“解放”纵向1.5~2.0m,横向1.5m为一卸土点。土堆间以堆底边缘土相叠20~30cm为佳。移山100推土机将土按40~50cm的厚度松铺摊开,再用平地机初步平整并做出路拱,YZT-12羊足碾碾压2遍(静压),再用平地机做一次精平,18~21t光面三轮压路机碾压2遍,环刀法质量检查,密实度(≥93%)合格后,可进行下一层土的填筑。要求密实度为95%以上时,为YZT-12羊足碾碾压3遍(静压),18~21t光面三轮压路机压3遍(轮迹重叠占到1/3为一遍),碾压时距路基边缘的距离不得少于30cm,以保证路肩部分的压实度。施工过程中的横坡应大一些, 相似文献
133.
分析了膨胀土结构的分形行为,推导了膨胀土颗粒粒度的分维、颗粒质量的分形、孔隙分布的分维、孔隙表面分维计算公式,并结合实例进行验证,所获得的分析结果为铁路膨胀土路基稳定性的研究奠定了基础. 相似文献
134.
公路工程中的膨胀土问题 总被引:1,自引:0,他引:1
侧重于讨论膨胀土的特性及其在工程中的判别与分类方法,对膨胀土在公路工程中的病害及处理有一个实用而全面的介绍,为公路工程中遇到的膨胀土问题提供借鉴。 相似文献
135.
136.
依托贵州六盘水至威宁地区的国家高速公路工程,针对沿线不同类型的膨胀土,系统开展了室内与现场试验研究,结果表明:1)沿线膨胀土主要为中压缩性土,黏聚力为20 k Pa~40 k Pa,内摩擦角为5°~10°; 2)当含水率低于25%时,击实功可明显提高膨胀土的密实度和水稳性,反之则影响较小; 3)最佳含水率附近,在较小的含水率范围内CBR值变化较大,当击实功增加到一定程度,击实功继续增加,反而降低其CBR强度; 4)当路基含水率约36%、松铺厚度约30 cm时,若采用碾压膨胀土路基,碾压遍数控制在2~3遍时,路基压实度不低于85%; 5)若采用800 k N·m的夯击能单击2遍,夯沉量基本上趋于稳定,路基的压实度可达94. 8%。研究结果可为贵州高原地区的高速公路膨胀土的合理利用提供一定的参考。 相似文献
137.
通过中俄原油二线呼玛河隧道的工程实践,总结了富水圆砾石软弱围岩浅埋微断面隧道快速开挖综合技术,该技术利用改进的长螺旋钻机施作高压旋喷搅拌咬合排桩止水幕墙、高压旋喷搅拌桩+袖阀管注浆对松散圆砾石软弱围岩进行地表加固和止水补强,同时运用斜眼掏槽的光面水压爆破技术,采用扒渣机+小型农用自卸车组合出渣方式实现"软隧硬打"和微断面隧道的快速开挖。 相似文献
138.
弄清酸雨及干湿循环共同作用下膨胀土的膨胀性能及其微结构与矿物成分的变化,对研究酸雨区膨胀土的基本性质劣化及工程问题意义重大。为此,以广西酸雨重灾区百色原状膨胀土为对象,模拟酸雨(pH=3,5,7)与干湿循环(n=1,2,3,4)两者共同作用的环境,开展了无、有荷膨胀率试验,并采用扫描电镜(SEM)、压汞仪(MIP)和X射线衍射仪(XRD)分析了该环境下试样的微结构及矿物成分的演变规律。研究结果表明:酸性环境使试样的膨胀率增大,溶液的pH值越小,膨胀率越大;随干湿循环作用次数的增加,不同溶液环境下试样的膨胀率均先增大后趋于稳定,且2次作用后的增幅最大;经酸性环境与干湿循环共同作用试样的膨胀率增大更多,溶液pH值为3和5,经2次干湿循环后其膨胀率比pH值为7的分别增长了24.7%和7.9%;上覆压力能明显抑制试样膨胀率的增长,设定测试压力越大,该值下降越显著。酸性环境与干湿循环共同作用下膨胀率增大的机理可通过微观结构分析作出解释:酸性环境作用下膨胀土中游离SiO2,Al2O3,K2O,MgO,CaO等胶结物出现不同程度的溶蚀和淋滤,削弱了叠聚体结构间的联结作用,使面面叠聚结构的排列趋于分散,微孔隙体积及数目不断增大,同时遭受干湿循环作用后,土中微孔隙加速发育,土颗粒与溶液水间化学反应更剧烈,致使其膨胀变形进一步增大。因此,酸雨重灾区的膨胀土工程建设,必须考虑酸性环境与干湿循环共同作用造成的膨胀土基本性质劣化的不利影响。 相似文献
139.