全文获取类型
收费全文 | 3168篇 |
免费 | 91篇 |
专业分类
公路运输 | 712篇 |
综合类 | 650篇 |
水路运输 | 747篇 |
铁路运输 | 1055篇 |
综合运输 | 95篇 |
出版年
2024年 | 27篇 |
2023年 | 97篇 |
2022年 | 87篇 |
2021年 | 125篇 |
2020年 | 86篇 |
2019年 | 90篇 |
2018年 | 31篇 |
2017年 | 61篇 |
2016年 | 53篇 |
2015年 | 96篇 |
2014年 | 115篇 |
2013年 | 130篇 |
2012年 | 115篇 |
2011年 | 132篇 |
2010年 | 128篇 |
2009年 | 151篇 |
2008年 | 159篇 |
2007年 | 132篇 |
2006年 | 170篇 |
2005年 | 139篇 |
2004年 | 123篇 |
2003年 | 137篇 |
2002年 | 109篇 |
2001年 | 87篇 |
2000年 | 92篇 |
1999年 | 78篇 |
1998年 | 66篇 |
1997年 | 55篇 |
1996年 | 76篇 |
1995年 | 58篇 |
1994年 | 51篇 |
1993年 | 42篇 |
1992年 | 45篇 |
1991年 | 44篇 |
1990年 | 29篇 |
1989年 | 36篇 |
1988年 | 5篇 |
1984年 | 1篇 |
1965年 | 1篇 |
排序方式: 共有3259条查询结果,搜索用时 15 毫秒
541.
为进一步提升运营地铁隧道收敛变形的综合整治效果,提出MJS联合微扰动注浆整治技术,并应用于杭州某运营地铁隧道收敛变形整治施工工程。通过分析整治施工前后隧道变形动态跟踪的监测数据与隧道断面扫描成果,探讨联合整治对于隧道变形的整治效果,总结微扰动注浆施工引起隧道收敛的变形规律。研究结果表明:MJS联合微扰动注浆施工对于地铁隧道收敛变形整治效果显著,有效解决注浆结束后隧道收敛二次回弹及注浆期间隧道产生附加变形的问题;微扰动注浆施工应重点保证前两次注浆的施工质量,并控制同一注浆孔位间隔时间。 相似文献
542.
543.
544.
545.
船舶一般为大型焊接结构,焊接接头处较易产生裂纹等缺陷,因此需开展焊接接头裂纹萌生及扩展研究。首先,基于双线性内聚力模型对不锈钢钎焊接头模型进行裂纹萌生及扩展的数值模拟计算,获得载荷与裂纹扩展长度的关系,并与文献试验结果进行对比分析。在两者结果较为一致的基础上,采用相同方法对船舶典型焊接接头的裂纹萌生及扩展进行数值模拟计算和分析。结果表明,基于双线性内聚力模型的裂纹萌生及扩展分析方法能够较好地模拟船舶焊接接头裂纹扩展过程中的开裂、损伤积累及损伤未积累阶段。焊接接头裂纹萌生及扩展研究可为后续进行相关船舶结构安全评定奠定理论研究基础。 相似文献
546.
上海某大桥主桥为双塔自锚式悬索桥,主体结构采用(40+70+40)m三跨塔梁组合结构体系,由钢筋混凝土主塔、预应力混凝土箱梁、主缆、吊杆组成。本文主要针对主缆混凝土浇筑对预应力管道破坏的施工问题进行分析,从施工过程记录、预应力孔道变形参数汇总分析、后续解决流程及方案三方面综合分析,全过程记录施工过程中因混凝土浇筑对主缆预应力孔道造成破坏的成因及对策。通过结合实践数据的过程记录及分析来验证类似问题的解决策略,指导类似项目如何工前预防、工后补救,避免对工程造成不可逆的巨大损失。 相似文献
547.
为研究超大跨径斜拉桥钢桥面板的疲劳损伤问题,本文以某斜拉桥为工程背景,对实桥进行了现场疲劳损伤监测与分析,并基于断裂力学的三维裂纹扩展模型,对钢箱梁顶板-U肋和横隔板-U肋等焊接细节进行了数值仿真与研究。结果表明:实桥顶板-U肋焊缝细节高应力幅(大于10MPa)循环次数与疲劳损伤度明显低于横隔板-U肋细节,横隔板-U肋焊缝最大应力幅达到75~90MPa,顶板-U肋焊缝最大应力幅为15~30MPa,横隔板-U肋焊缝细节处裂纹数量远大于顶板-U肋焊缝细节处裂纹数量;顶板-U肋焊缝裂纹在扩展过程中基本保持平面,裂纹扩展有先沿焊缝方向纵向扩展,再向深度方向扩展的趋势;横隔板-U肋焊缝焊趾处裂纹先沿初始裂纹深度方向在横隔板扩展,再向横隔板厚度方向扩展,焊趾处裂纹先向U肋厚度方向扩展,后沿初始裂纹长度方向顺桥向扩展;在初始裂纹尺寸与荷载条件相同的情况下,顶板-U肋焊缝焊趾处裂纹扩展速度大于焊根处裂纹扩展速度,横隔板-U肋焊缝焊趾处裂纹扩展速率大于横隔板焊趾处裂纹扩展速率。 相似文献
548.
549.
550.