大尺寸霍普金森拉杆装置实验研究

工程材料(如混凝土)动态拉伸与动态压缩力学性能存在很大差别,其动态拉伸因为实验装置的限制没能进行.论文回顾了霍普金森拉杆的发展历程,介绍了直接杆一杆型霍普金森拉杆实验装置和实验原理.在脉冲长度调整、低应变率大应变加载和可变直径三个方面给出了解决方法;同时也存在波的横向弥散、试件连接和试件应力平衡等问题需要解决.     

CRH5A型动车组转向架一系双拉杆定位刚度及性能影响

CRH5A型动车组转向架一系悬挂采用的是钢弹簧[1]及双拉杆柔性定位结构,双拉杆结构较为复杂,并且采用了不同形式的多个橡胶元件,为拉杆定位参数的计算带来了一定的难度.通过对CRH5A型动车组转向架一系拉杆定位刚度进行了细致分析,最终推导出上下拉杆组成定位刚度计算公式.     

帆型钢塔锚固区应力分析与构造优化设计

为研究帆型钢塔锚固区应力分布以及传力机理,以宁波滨海五路跨路中湾江桥(单索面独塔斜拉桥)为工程背景,基于有限元软件MIDAS FEA 3.6.0,采用等效板厚法,建立了钢塔GT8#节段全实体单元有限元模型,对主要受力板件应力分布、传力机理进行了分析。结果表明:钢锚箱各板件Von Mises应力均小于200 MPa,满足规范要求;钢锚箱承剪板与钢塔内外腹板连接处存在应力集中,但范围分布有限,应力扩散较快;通过对比水平钢拉杆三种不同的截面型式,确定了丰字形,既能满足受力需要,又简化了节点构造,降低了钢结构加工制造难度。通过分析不同翼缘伸入塔肢长度对锚固区应力分布的影响,提出了采用2倍钢拉杆高度为最优设计方案。     

似双排桩+锚索支护体系在两相邻基坑工程开挖中的应用

为解决两邻近基坑同时开挖围护结构支护问题,依托青岛地铁3号线双山站1号出入口基坑及与其邻近的凯德商业建筑基坑工程,针对两基坑同时开挖且两基坑间雨水暗渠无法迁改的情况,提出一种类似双排桩支护结构形式,并辅以对拉杆体、竖向锚索和斜向锚索等,形成似双排桩+锚索支护体系。采用极限平衡分析法对支护体系中单排桩稳定性、双排桩整体滑动和抗倾覆稳定性进行计算分析,并现场监测基坑变形。结果表明:基坑稳定性计算结果满足规范要求,现场监测桩顶最大水平位移为7.20mm,地表最大沉降为5.26 mm,说明在两邻近基坑同时开挖时的似双排桩+锚索支护体系可行。     

钢板桩码头钢拉杆动力检测技术应用

为了检测板桩码头拉杆受力情况,采用动态测试技术,利用拉杆频率与内力之间的联系,通过测试拉杆频率,得出拉杆内力。针对一个运营将近30 a的板桩码头,结合其拉杆特点,对拉杆内力进行检测,从检测的结果可以看出,拉杆受力大小对其频率影响很大,可以通过频率测试,推断出拉杆是否锈断,同时计算出完好拉杆的内力。     

花瓶式桥墩墩顶拉力计算分析

依托某项目3—25m现浇预应力混凝土连续箱梁桥,应用有限元程序ANSYS建立花瓶墩三维实体模型,分析花瓶墩受力特点;进而与拉压杆模型计算得到的拉杆拉力进行比较。结果表明,采用拉压杆模型计算的拉杆拉力误差较小,可以满足工程要求,并作为花瓶墩拉杆设计的依据。     

故障 排除 经验 点滴

<正>车型威龙油罐车。故障现象行驶中转向沉重,底盘部分发出"吱吱"的异响声音。检查分析通过与该车驾驶人沟通得知,该车因为转向沉重更换了2次转向助力器,但故障未能排除,接着又更换了转向机,但更换转向机后故障不仅未能排除,而且还先后出现了转向臂和转向直拉杆球头折断的现象。承修该车后,将其开上地沟,并在发动机怠速状态下     

摩托车后制动拉杆长度设计及公差分析(2)

<正>(上接2014年第5期)1.2在EXCEL中建立数学公式按上述装配关系,在EXCEL中建立数学公式,逐项输入计算所需的各项参数(均为相关部品的结构尺寸参数及装配要求参数等,表中所列数据仅为计算示意),得到表1所示的计算表(计算公式略)。表中,序号26中的拉杆长度为初设值,系统自动计算出初设拉杆长度的理论露出长度,调整拉杆的初设长度,使拉杆理论露出长度近似等于规定值(后续通过公差计算,确定此处最佳的规定值),即可得到拉杆的理论长度。     

农村公路加宽新旧混凝土板块连接拉杆研究

农村公路加宽改造过程中,新旧混凝土板块之间的连接是影响工程质量及进度的关键点,现有环氧树脂植筋和双面焊膨胀螺栓方案均存在实际操作难度大、质量不可控等不利因素。文章结合江苏省农村公路改造试点工程,优化了拉杆钢筋与膨胀螺栓的连接方式,方便了实际操作,保证了工程质量,同时也为其他混凝土路面加宽提供了借鉴方案。     

转向直拉杆强度计算方法

主要介绍在各种转向极限情况下,直拉杆最大应力处应力计算方法及建议取的安全系数。