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131.
地铁弹性扣件失效对轨道结构振动特性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
张斌 《华东交通大学学报》2013,(3)
运用基于车辆单元与轨道单元的车辆-轨道系统振动分析数值方法,研究地铁弹性扣件失效对轨道结构振动特性的影响。研究结果表明,列车通过弹性扣件失效轨道时,轮轨间相互作用增大,各动力学指标值成倍增长,且随着扣件失效数量增加,动力响应增幅明显;失效扣件临近轨道结构的支承反力急剧增大,加速了线路几何形位的恶化。此外,地铁弹性扣件刚度低、橡胶垫层易老化,随着行车密度的提高,扣件失效产生的动力影响更加显著。 相似文献
132.
随着宝成线新一轮大修的结束,绝对无缝化改造的逐渐完成和5000吨大列的开行、客车的提速,有碴桥钢轨扣件和桥枕的受力情况都发生了较大的变化,导致原来的调高扣件在养护中逐渐暴露出许多新的问题。笔者在现场进行对比实践的基础上对调高扣件和普通扣件的优缺点进行比较分析,并从理论上分析了将调高扣件更换为普通扣件的可行性,同时对更换的方法和更换后的养护进行了总结探讨。 相似文献
133.
采用不同抛丸时间、抛丸电流的抛丸工艺对高速铁路扣件用弹条原材料(60Si2Mn热轧弹簧钢)进行抛丸,弹丸为粒径0.6~0.7 mm的S230铸钢丸,并通过X射线应力测定仪测量60Si2Mn热轧弹簧钢表面残余应力。结果表明:经不同抛丸工艺处理后,热轧弹簧钢表面残余应力均为压应力;在抛丸电流相同抛丸时间减小、抛丸时间相同抛丸电流减小两种情况下,残余应力场特征参数(最大残余应力、最大残余应力对应的深度和残余应力影响深度)和半高宽(层深相同时)均减小,抛丸效果变差;抛丸覆盖率100%、抛丸时间16 s、抛丸电流50 A时,残余应力场特征参数和半高宽最大,抛丸效果最好。 相似文献
134.
《铁道标准设计通讯》2013,(8)
为探讨高速铁路扣件间距的合理取值,从钢轨动弯应力、轨道刚度、钢轨位移及轨道动力学等方面对扣件间距的取值进行计算分析,结果表明,当扣件间距从600 mm扩大到1 200 mm时,对轨道状态及列车运行的舒适性影响较小。同时应用二次弯沉和钢轨挠度增量的概念对扣件间距取值进行探讨,提出高速铁路的扣件间距一般不宜超过687 mm的取值建议。 相似文献
135.
刘传张锐王鹏高春雷何国华 《铁道建筑》2022,(4):45-47
针对高速铁路换轨施工中扣件拆除工作量大、施工人员多、效率低、安全隐患大等问题,以换轨一体化为基本思路,研发了满足高速铁路换轨需求的扣件机械化拆除装备.该装备由检测定位系统、扣件拆除系统、配件传输系统、动力走行系统等组成,采用伺服控制技术调整扣件螺母力矩,实现扣件作业单元扭矩的精准控制.扣件拆除小车单根轨枕作业时间为20... 相似文献
136.
目前在已经开通运营的有轨电车扣件埋入式轨道线路道口段,轨旁沥青路面经过车辆反复碾压破坏较为严重.通过有限元软件ABAQUS构建轨道-路面衔接部分的有限元模型,研究社会车辆荷载作用下轨旁沥青路面响应特性,并对扣件罩和轨腰护块进行设计优化.根据仿真计算结果可知:最不利工况下,沥青层最大变形出现在沥青上面层,为0.423 4... 相似文献
137.
高铁扣件的检测对于保障铁路的正常运行起着十分重要的作用。针对高铁扣件定位精度不足以及传统定位算法无法定位道岔处扣件的问题,设计一种改进的SSD(single shot detector)深度学习扣件定位算法,即ImprovedSSD。首先采用ResNet101更换经典SSD深度学习模型中的VGG16,增加网络深度的同时提高特征的抓取能力;然后利用膨胀卷积扩大网络的感受野,以不增加模型额外结构的方式提高模型的鲁棒性;最后提出一种非极大加权抑制方法,进一步提高扣件的定位精度。实验结果表明:与经典SSD算法相比,本文算法对扣件定位的召回率和精度分别提高了3.4%和4.7%;与其他几种扣件定位算法相比,本文算法不仅提高了对普通轨道扣件的定位精度,而且解决了传统定位算法无法定位道岔处扣件的问题。 相似文献
138.
为了满足客运专线建设的需要,我国研发了时速350km客运专线42号无砟轨道无缝道岔。除了常规的各项检算外,其他设计参数包括扣件阻力和翼轨末端间隔铁数量,也要根据客运专线的要求进行检算。建立了客运专线42号无砟轨道可动心轨无缝道岔有限元计算模型,对不同扣件阻力和不同翼轨末端间隔铁数量条件下的道岔的主要力学特性等进行计算分析与比较,对客运专线42号无砟轨道无缝道岔的设计参数的选择提出建议。 相似文献
139.
140.
在城市铁路大跨度明桥面桥上采用新型树脂轨道结构,可以避免木枕明桥面桥曲线超高和竖曲线调整比较难的缺点。结合城市铁路大跨度桥梁的结构特点,建立了新型树脂轨枕轨道结构梁体位移对梁端扣件受力计算模型,分析计算了梁端转角以及错台对扣件的影响。计算结果表明,梁端位移对扣件受力影响范围较短,一般不超过6~8组扣件;当梁端产生转角时,梁端两侧第一组扣件受到的压力或拉力最大,随着梁端转角的增大,最大拉力、压力均随之增大。当梁端转角为3‰rad时,扣件所承受的最大拉力达18.78 kN。建议城市铁路大跨度桥梁梁端转角应小于2.5‰rad,最大不超过3.0‰rad,梁端负转角不应超过1.5‰rad,梁端错台控制在1.5 mm以内。 相似文献