温州瓯江北口大桥施工期索夹抗滑移控制

温州瓯江北口大桥为主跨2×800 m的三塔四跨双层钢桁梁悬索桥,主跨钢桁梁采用1 000 t缆载吊机大节段吊装,施工期索夹受力大、索夹螺杆紧固力损失大,索夹滑移风险高。为给施工期索夹滑移风险评估和抗滑移控制措施提供依据,在《公路悬索桥设计规范》(JTG/T D65-05—2015)索夹抗滑移系数计算公式的基础上,考虑索夹上临时荷载、主缆轴力增加引起的主缆直径变小和主缆丝股重新排列、螺杆时变效应造成的索夹螺杆紧固力损失,提出适用于大跨悬索桥施工期的索夹抗滑移系数计算方法,分析主要参数对施工期索夹抗滑移系数的影响,并评估该桥施工期索夹抗滑移风险,提出索夹抗滑移控制措施。结果表明：钢桁梁吊装过程中,索夹倾角变化大,应采用当前施工阶段索夹倾角计算施工期索夹抗滑移系数,主缆轴力增加引起主缆直径变小是造成索夹滑移的主要原因之一;该桥除主跨跨中钢桁梁节段对应索夹抗滑移系数满足规范要求外,其余索夹抗滑移系数均不满足规范要求。根据索夹滑移风险评估结果,采取紧固索夹螺杆的抗滑移控制措施,并明确了该桥索夹螺杆紧固次数和时机。该桥采取索夹抗滑移控制措施后,施工过程中索夹均未出现滑移现象。     

超宽幅主梁扭背索独塔斜拉桥总体设计

厦漳同城大道沙洲岛特大桥西溪主桥采用(88+200) m扭背索独塔斜拉桥,塔墩梁固结体系。主梁采用钢-混混合梁,其中主跨为整幅钢箱梁,梁宽47 m;边跨为预应力混凝土箱梁,梁宽51 m;钢-混结合面位于主跨距桥塔理论跨径线15 m处。桥塔采用独柱式钢筋混凝土斜塔,总高134.6 m,桥塔向边跨倾斜8°,其下布置整体式承台,钻孔桩群桩基础。斜拉索采用标准抗拉强度1 670 MPa平行钢丝拉索,边跨斜拉索为双索面空间扭背索,主跨斜拉索为准单索面。针对超宽桥面,采用空间梁格法分析剪力滞的影响,将混凝土梁纵腹板由6道增至8道。按3 m顺桥向标准间距设置钢箱梁实体式横隔板,可使该桥宽幅主梁偏载、扭转效应导致的应力增量控制在允许范围内。对塔墩梁结合部进行有限元精细化分析,针对应力集中情况,优化局部构造和配筋设计,经计算,优化后结构受力满足设计要求。     

深海悬链线输油立管涡激疲劳计算分析

钢质悬链线式立管的涡激疲劳损伤是影响其寿命的主要因素之一.文中将悬链线立管简化为忽略剪切力的索模型,对悬链线立管进行模态分析,考虑流体附加质量的影响,得到其在海水下的频率和振型.根据斯托劳哈尔关系和外部流速大小的范围确定潜在的激励模态范围,并通过计算潜在模态的能量确定主要激励模态.根据能量平衡,求出升力系数和阻尼系数,从而计算出立管各阶模态下的模态力和模态阻尼.再利用模态叠加法对悬链线立管进行动力响应分析.并以2 300 m Spar平台的悬链线输油立管为例,计算了其在北海某流速作用下的疲劳损伤,所得结论对工程应用有一定的借鉴意义.     

双连拱钢管混凝土拱桥旧桥拆除施工监控技术

以蜀河汉江大桥为例,详细介绍了双连拱钢管混凝土拱桥拆除过程中需进行的测量工作。本桥拆除涉及“缆索吊装+斜拉扣挂+悬臂拆除”的施工工序,过程十分复杂,要经历多次结构体系转换。要保证桥梁拆除过程的安全,必须采用合理的施工监控方法来保证拆除过程中每一阶段在受力和变形方面处于可控状态,使各施工工况满足设计和规范的要求。     

现代索娜塔车间歇性熄火

一辆北京现代索娜塔轿车（采用四缸16气门、2．0L发动机）,累计行驶7万km,出现发动机怠速时会间歇性熄火,而且熄火后,发动机要起动几次才能着机的现象。     

碗扣式脚手架支撑在桥梁施工中的应用

对近几年来桥梁施工中广泛采用的碗扣式脚手架支撑做了介绍。根据该支撑的主要性能特点和杆件情况,提出了该支撑的搭设方案和选择方案的思路,在实际工程应用中取得良好的经济效益。     

悬索桥主缆线形计算与施工控制

主缆是悬索桥的重要受力构件,精确计算其空缆线形、成桥线形、旌工过程控制和各索股无应力长度是悬索桥上部结构成败的关键。     

俄罗斯圣彼得堡涅瓦河斜拉桥

俄罗斯圣彼得堡环形公路上最重要的一座桥梁——涅瓦(Neva)河斜拉桥的施工目前正在顺利进行,到2004年1月时,已有40％的斜拉索安装完毕,大桥计划在2004年11月建成。     

将军河索道桥的检测与检算

介绍郧西县汉水将军河索道桥的检测与检算。通过对主缆拉力进行测量和检算、索道桥各部分外观普查、桥面线形和矢度的测量,对索道桥的强度、刚度及耐久性进行了分析。     

江山北关大桥主缆索股架设研究

本文以浙江江山北关大桥为工程背景,应用解析法推导出自锚式悬索桥空缆线形方程,并研究了该桥基准索股架设期间各种误差对主缆线形的影响,以便使主缆空缆线形精确快速达到目标要求。