电机调速逆变电路保护措施浅析

本文介绍了电机调速逆变电路的保护措施。针对电机调速逆变电路中,常见的故障模式,通过对直流电路故障机理的分析,重点讨论了断路器、快速熔断器等保护器件的选择,保护电路的选择,绝缘保护及热保护的实现方法。     

8PC2—5L型柴油主机拉缸现象的分析与修理

某客货滚装船8PC2—5L型主机在营运过程中出现拉缸现象,经船方几次更换新的活塞均无法消除此现象。拉缸通常由以下原因引起：燃油和燃烧的质量不好;冷却水温的管理不当;润滑油的供给不充分;活塞装置的轴心线与曲轴的轴心线垂直度超出了允许偏差范围。该船进厂后,我们与船方共同研究分析产生拉缸现象的原因。船方首先排除冷却水温与润滑油供给的影响。     

防城港陆域形成护岸结构设计探讨

在港口及海岸工程中,陆域形成的护岸结构在折角弯曲段内存在波能集中.对理论计算与模型试验结果进行比较,达到优化弯曲段内护岸胸墙及护面块体的目的,供类似工程设计参考.     

柔性路面层底最大弯拉应力发生位置的探讨

通过典型路面结构模式的计算分析,得出柔性路面层底最大弯拉应力发生的位置,有助于简化设计过程。     

单相短路电流计算在工程设计中的应用

港口码头、堆场照明设计具有配电路较长,末端为单相用电设备,且设备功率较大的特点。由于配电线路中的相保阻抗相对较大,使得线路末端单相短路电流较小,从而成为设计中不可忽视的问题之一。     

S312线珍称公路拉庚拉隧道施工关键技术

介绍在青藏高原东部特殊的自然环境和地质务件下,修建高海拔寒区隧道-拉庚拉隧道所面临的新技术难题及采取的主要技术措施和施工方法,为高原隧道施工积累经验.     

基于级配碎石基层的沥青混凝土路面结构有限元分析

采用ANSYS有限元软件,以广河高速惠州段沥青路面结构形式为例对级配碎石基层沥青路面结构建立静态弹塑性模型,分析了改变各结构层参数对级配碎石沥青路面结构力学性质的影响。计算得出:沥青层厚度选取17 cm为最优;沥青混凝土模量值为1 200 MPa能很好的控制路基永久变形;级配碎石层厚度为30 cm以及模量的增大时都可以有效地减小沥青层底拉应变和土基顶面的压应变;土基模量值的增大可以有效地减小土基顶面的压应变。     

新夏港双线船闸双排对拉板桩结构受力特性

为研究新夏港双线船闸闸室中隔墙双排对拉板桩结构的受力特性,利用ABAQUS有限元软件进行双闸室完整建模分析。采用修正剑桥模型模拟两侧闸室土体的同步开挖,对比分析施工期对拉板桩与单锚板桩的结构特性差异。运行期对双排板桩施加水压力,研究中隔墙整体变形特征、桩间土承载变形特性。结果表明:施工完建期,对拉板桩位移远小于单锚板桩,但两者变形相似,弯矩和土压力分布规律一致,且差值极小。运行期,宽矮的中隔墙在向低水侧闸室的侧向位移中,以剪切变形为主。板桩土压力增量与各自承受的净水压分布有关,还受上部连杆传力和低水侧横撑反力的影响。桩间土在传递、扩散侧向压力时,产生侧向压缩,并可分担中隔墙的大部分剪力。中隔墙弯矩主要由两道板桩分担。现有的双排板桩结构简化计算方法,尚无法反映桩间土抗剪的作用,值得进一步研究。     

体外预应力T梁转向块合理构造形式与配筋

利用ANSYS对醴潭(醴陵-湘潭)高速公路白马垄桥体外预应力T梁现有转向块进行了空间弹性应力分析,继而进行拓扑优化,得出转向块合理的构造形式,并结合主应力迹线和拓扑优化结构图对转向块进行了拉压杆模型法配筋设计.     

腹板开孔对轨道交通箱梁振动噪声的影响

实测了城市轨道交通简支箱梁各板件的振动与近场噪声, 结合板件声辐射理论研究了箱梁结构振动辐射噪声和箱梁振动的关系; 基于箱梁结构噪声易产生绕射的低频特性, 计算了矩形混凝土板件在不同开孔工况下辐射的结构噪声变化情况; 在考虑箱梁腹板开孔的基础上建立了车辆-轨道-箱梁耦合有限元模型和箱梁振动-结构噪声有限元-无限元模型, 分析了箱梁腹板开孔前后各板件的振动和结构辐射噪声变化情况。研究结果表明: 箱梁板件声辐射效率随频率的增加并不呈现线性关系, 箱梁各板件近场低频(低于250 Hz) 辐射噪声与结构振动加速度级也并非简单的线性关系, 箱梁辐射噪声由箱梁振动和箱梁各板件声辐射效率共同决定; 对于两端简支的开孔板件, 在开孔率基本一致(0.4%左右) 的情况下, 开孔直径越小, 板件振动辐射噪声声压级越小; 采用有限元-无限元方法模拟箱梁近场低频结构噪声, 既能解决单独采用有限元法时声场边界反射的影响, 也避免了采用有限元-边界元方法时多软件交叉使用的不便; 腹板开孔虽然增加了箱梁板件在某些频率(100~125 Hz) 处的振动响应, 但由于箱梁内、外部声场连通, 使得声短路效应增加, 降低了板件的声辐射效率和相应频段的噪声; 腹板开孔后在1~250 Hz频段内顶板、底板和腹板附近的总声压级分别降低了9.43、2.74和1.63 dB, 从而使箱梁结构噪声得到了控制。