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31.
基于CFD的船舶阻力预报方法研究 总被引:2,自引:0,他引:2
根据船舶阻力成分及预报方法进行分析讨论,提出基于CFD的方法进行船舶阻力数值预报。分别基于势流和粘性流理论对船舶阻力进行预报,将阻力系数与试验值进行对比。基于粘性流体理论求解获得船体的粘性总阻力及摩擦阻力,基于势流理论直接求解欧拉方程获得船体兴波阻力。通过对某油船在各航速下的阻力理论计算结果与船模试验值的比较表明,该方法计算速度快,经济性好,且预报精确度高,完全满足工程需要,可以在实际工程使用。 相似文献
32.
王晓红 《交通世界(建养机械)》2013,(21):218-219
沉井下沉困难的原因及应对措施
下沉困难的原因主要是由于沉井自身重量克服不了井壁摩擦阻力,或刃脚下遇到大的障碍物所致。 相似文献
33.
重卡车桥油封现状及新技术应用 总被引:1,自引:0,他引:1
随着科学技术的不断进步,汽车领域也在发生着日新月异的变化,用户对汽车密封可靠性的要求越来越高,汽车的密封件——油封所承受的工况也愈来愈苛刻,要求能承受高低温、高线速度、大负荷等工作条件,并具有接触摩擦阻力小、使用寿命长、耐介质、强度好、密封可靠等性能。 相似文献
34.
35.
《铁道标准设计通讯》2016,(9):9-15
针对现有土工抗拉仪存在的缺陷与不足,设计改良出一套简易轴向拉伸试验仪。通过四角调节螺栓和夹具设计,消除摩擦阻力和端部应力集中,通过轴心线的控制避免试样偏心受拉。可以完成不同尺寸长方体试样的抗拉试验。由于目前试样尺寸没有统一标准,为了得到试样的规范尺寸并分析试样尺寸对抗拉特性的影响,利用设计的拉伸装置,对不同截面和长细比试样进行试验。得到的试验结果有:ω=18.0%,ρd=1.30 g/cm3时,不同截面试样平均抗拉强度值在14.2~14.6 k Pa,平均极限位移值在8×10-2~9×10-2mm;ω=22.0%,ρd=1.45 g/cm3时,不同长细比试样平均抗拉强度值在14.4~14.9 k Pa,平均极限位移值与长细比的关系式可表示为b=9.706 7×(l/a)-6.97。分析表明:只要试样的物理状态(含水率ω和干密度ρd)相同,不论含水率ω是否小于或大于塑限值,抗拉强度值均不受截面和长细比的影响;含水率ω低于塑限值时,极限拉伸位移不随试样的截面变化;含水率高于塑限值时,极限拉伸位移与长细比呈递增的线性关系。计算每组试样抗拉强度值的极差和标准差并分析数据的离散性,结合制样难易程度和用土量等方面综合考虑,提出截面边长2.5 cm,长细比3的试样尺寸较为合理,为今后开展土体抗拉强度研究提供可靠依据。 相似文献
36.
当汽车发动机启动并运转时,各运动零件均以运动副的形式配合工作,并有相互的摩擦力作用在各零件工作面上,如发生高速的相对运动零件、旋转运动的曲轴主轴颈与主轴承和凸轮轴与凸轮轴轴承、线性往复运动的活塞环与汽缸壁、转动的正时齿轮副等,如图1所示. 相似文献
37.
3、由船模阻力换算 D.De.Groot[9]根据荷兰船模试验池及Nordstrom,发表的圆舭型摩托艇船模试验资料绘制成阻力计算图谱(图10),后又根据美国司蒂汶森工学院研究的V型快艇船模试验资料及其它水池发表的V型摩托艇船模试验资料整理成图11,可供阻力换算之用。两张图谱中,船模长度都定为2.25m。图11适用的艇型如图12所示。当已知实艇数据后,可按常规的阻力换算方法通过这二张图谱计算出实艇阻力。即将船模的阻力分解成摩擦阻力和剩余阻力两部分,求出船模的剩余阻力系数CR作为实艇的剩余阻力系数,而实艇的摩擦阻力可按下式计算。 相似文献
38.
39.
58.基本概念船舶设计中决定速度的一项基本要求是在获得最合适的船体形状,也就是当决定主要尺度:长(L)宽(B)深(T)排水量(D)和主机需要马力(Ne)时,必须保证全船各部份在航行中产生最小的阻力。当设计船舶,决定其综合任务时,应尽最大可能满足全部技术规定的要求(速度,操纵性,倾侧度,稳性,强度等)。本章所述仅限于说明和速度有关的船 相似文献
40.
大口径长距离顶管工程注浆碱摩技术 总被引:2,自引:0,他引:2
大口径长距离顶管施工顶进推力过大量困扰顶管施工多年的技术难题,靠提高顶管管材的抗压强度,加固顶管工作坑及后背等方法不仅不经济,还受到技术方面因素的制约,注浆减摩作为一门新技术,在顶管工程中应用越来越普及,本文对注浆减磨原理,注浆材料的性质及注浆工艺进行了较大为系统的阐述,对于顶管工程的施工具有积极的参考价值。 相似文献