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891.
文章结合桥梁新型支座在我国的应用情况,介绍了桥梁板式橡胶支座、盆式橡胶支座、球型支座的的工作原理、特点、适用范围及各类支座的衍生发展。 相似文献
892.
基于长联大跨连续梁桥在高烈度区地震响应的特点, 引入摩擦摆支座、 液体粘滞阻尼器 (FVD) 等减隔震装置, 提出了三种减隔震方案。 采用非线性时程分析方法, 深度剖析三种减隔震方案的减震效果。 结果表明: 摩擦摆支座方案会产生较大的墩梁相对位移, 液体粘滞阻尼器方案, 能够较好的限制墩梁相对位移, 但固定墩内力减震效果有限, 液体粘滞阻尼器 (FVD) 配合摩擦摆支座联合减隔震方案在实现限制墩梁位移的同时能够显著降低固定墩内力, 是一种有效解决方案。 相似文献
893.
九江长江公路大桥为福银高速重要控制工程之一,连接江西省九江市与湖北省黄梅县。主桥采用双塔单侧混合梁斜拉桥,南边跨3跨.基本上在岸上.总跨度为229m,北边跨2跨,总跨度为358m.主跨818m.桥跨布置为70+75+84+818+233.5+124.5=1405m。斜拉桥为密索半漂浮结构体系.辅助墩和过渡墩上采用纵向滑动支座,并限制横向相对运动:在主塔横梁与主梁间设置竖向承压的双向活动支座和纵向冲击荷载阻尼约束装置,主塔与主梁侧设置横向抗风支座。 相似文献
894.
为了减小大跨度自锚式悬索桥在地震作用下的主梁纵向位移,以某主跨350 m的独塔自锚式悬索桥为研究对象,建立Midas空间动力有限元模型,进行动力特性分析,研究在实桥地震波一致激励作用下,铅芯橡胶支座和黏滞阻尼器2种减震措施的减震效果。研究结果表明:通过在桥墩设置铅芯橡胶支座或在塔梁间纵向设置黏滞阻尼器可以有效减小自锚式悬索桥的纵向位移响应。 相似文献
895.
为改善铁路桥梁的横向抗震性能,以高速铁路三跨连续梁桥为例,采用ANSYS软件,建立横向碰撞有限元模型,开展摩擦摆支座的减隔震研究。模型中考虑轨道系统(CRTSⅡ型)约束作用、支座非线性、墩柱弹塑性及桥梁两侧简支梁和路基段的影响。采用非线性地震反应时程分析方法,分析轨道系统约束作用对桥梁结构横向地震响应的影响,探讨挡块-垫石间距及摩擦因数和球面半径对摩擦摆支座隔震性能的影响,并比较2种隔震方案的减震效果。研究结果表明:轨道系统约束作用会改变桥梁结构的动力特性与地震响应,放大墩底剪力横向分配的不均匀性;适当增大挡块-垫石设计间距,可确保摩擦摆支座充分发挥隔震性能;结构横向地震响应对摩擦摆支座摩擦因数的变化较其球面半径变化敏感,且摩擦因数取用0.03~0.04较为合理。 相似文献
896.
新广州站索拱结构性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究目的:新广州站房屋盖主要采用内凹式索拱结构形式,为全面了解和掌握索拱结构的受力性能及可能产生的5种影响,为施工图设计提供依据,特对此进行研究.研究结论:索拱采用两端弹性支座, 拉索至拱身的高度h=0.6H, 拱身截面取650×25时,索拱的受力综合性能较好;计算选取的2种索截面对索拱的受力影响不大;适当加大索的初始张拉力,有利于改善索拱结构在承受向上荷载的受力性能.总之索拱结构在向下的荷载作用下受力形式较为合理;但在向上的荷载作用下,拱身弯曲应力较大,支座水平反力增加,索拱变形也加大,拉索可能松弛.但可通过合理选择支座类型,适当加大初始张拉力予以控制. 相似文献
897.
近年来采用空间杆系模拟曲线梁结构受力时假定梁单元形心与剪切中心重合,无法计算约束扭转效应及翘曲和畸变,结构计算结果与实际受力存在偏差,因此,应采用实体有限元进一步模拟结构真实受力。本文在对预应力混凝土曲线连续箱梁常见支座病害分析的基础上,采用实体有限元建立结构计算模型对主梁施工阶段支座反力的变化进行分析,并与杆系计算结果比较。研究结果表明:曲线梁桥扭转效应和平面内变位是其支座病害出现的直接原因,宜在设计中通过合理设置主梁支座及限位来消除其对结构的不利影响;相对来说,采用实体有限元比采用杆系有限元计算曲线梁结构受力更趋合理。 相似文献
898.
899.
以厦门仙岳立交钢箱梁支座调整为工程背景,探讨钢箱梁的支座体系布置,设计支座调整机构,总结分析施工过程中的经验教训,对类似工程有一定借鉴意义。 相似文献
900.
以在建某(48+76+48)m连续梁为例,分别对采用摩擦摆球形支座的减隔震设计和采用盆式支座的非减隔震设计两种工况进行计算分析,并对计算结果进行对比.结果表明:采用减隔震设计的桥梁抗震性能显著提升,各结构构件均处于弹性状态,且满足抗震设计要求. 相似文献