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981.
侧翻自卸半挂车的液压系统,根据厢体举升过程中举升压力的变化,利用液压、气动、电路元件的逻辑控制,对厢体举升角度自动控制,以避免厢体举升时发生翻车事故。 相似文献
982.
通过直剪试验研究了非饱和重塑黄土在不同含水量、干密度与加荷等级情况下的粘聚力与内摩擦角变化,以确定含水量、干密度与加荷等级分别对非饱和重塑黄土抗剪强度的影响。从黄土矿物成分的微观角度分析了含水量与干密度对黄土抗剪强度造成影响的原因。受颗粒之间的相互作用与粒间水的张力作用,非饱和重塑黄土的粘聚力随干密度的增大而增大,呈指数变化;非饱和重塑黄土的内摩擦角随干密度的增大而少量增大,近似呈线性变化。 相似文献
983.
赵卫勇 《国防交通工程与技术》2022,20(3):74-75,46,59
桥梁支座是连接桥梁上部结构、下部结构和支撑桥跨结构的重要部分,支座四角高差存在超限问题会直接影响支座的使用寿命,构成行车隐患.新建京滨铁路北辰特大桥采用TJQZ球型钢支座,介绍了四角高差的检查方法,确定6 mm为支座四角高差的超限标准.结合工程实际介绍超限支座的调整方法和防范措施,为预应力混凝土简支箱梁架设支座安装工作... 相似文献
984.
前轮的转向角过小、转弯角度就小.会使转弯半径增大,汽车的机动性变差,过大则在转弯时可能造成前轮胎与纵拉杆、钢板弹簧等机件碰擦而磨坏轮胎。检查和调整应在前束正常的情况下进行.方法如下:①将前轴顶起,使前轮处于直线行驶位置,在左轮下面垫一块木板和白纸,再用木尺紧靠轮胎外缘,用铅笔在纸上划出与车轮平行的直线,再把转向盘向左转至极限位置划出第二条线,即可用量角器测量左轮左转的转向角。然后.再用同样的方法检查和测量右轮的转向角。②简易的方法是:把转向盘向左或向右打到底。转动车轮查看,轮胎不与翼子板、钢板、纵拉杆等机件相碰且有8~10毫 相似文献
985.
986.
齿向误差ΔF_β主要反映齿轮加工时的轴向误差,在齿轮加工时,它主要影响齿轮的接触精度。对于圆柱斜齿轮的齿向误差,主要反映在齿轮的螺旋角误差上。ΔF_β是指在分度圆柱面上,齿宽工作部分 相似文献
987.
随机波浪中船体变形转角的估算方法及应用 总被引:1,自引:0,他引:1
某些船舶,因作业需要,对其船体的姿态角(刚体的纵摇角 弹性体变形的转角)提出了预报的要求,本文以船体纵向角位移为例,采用二维船体梁模态叠加方法和最大熵原理估算船体在随机波激励下纵向变形转角的响应特征值,并以某快速船为例,估算该船的纵向变形转角,供设计使用者参考,其计算的思路也可应用于其它方向的变形转角估算。 相似文献
988.
图23为此波形状态下对缸压最大值点时间与触发脉冲电压正负半波转换点的时间距离,这段时间距离代表飞轮上最小点火提前角F点和活塞上止点T点间的曲轴转角。通过计算后发现两点之间的曲轴转角为(5.33/12.07)×40=18°。这种计算办法与实际值可能会存在4°的差异,不过基本可以作为一个参考数 相似文献
989.
基于拟动力方法的地震条件下挡土墙主动土压力研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了研究地震条件下挡土墙的主动土压力,基于传统的滑楔体极限平衡理论,采用拟动力方法,得到了地震条件下主动土压力的计算公式以及临界破裂角的解析解.主动土压力的计算公式考虑了地震力、挡土墙后填土的内摩擦角和粘聚力、挡土墙与后填土之间的摩擦角和粘聚力、挡土墙的倾角以及超载角等影响因素,并分析了这些因素对临界破裂角和地震主动土压力系数的影响.研究结果表明,当不考虑土体放大系数和挡土墙后填土的粘聚力的影响时,临界破裂角小于Mononobe-Okabe方法计算出的破裂角;临界破裂角随着土体放大系数的增大而减小;地震主动土压力系数随着地震系数、挡土墙倾角或者超载角的增大而增大,随着挡土墙后填土的内摩擦角或者土体放大系数的增大而减小,随着挡土墙与后填土之间的摩擦角的增大表现为先减小后增大. 相似文献
990.
为研究土体参数对深基坑桩锚支护结构变形的影响,利用有限元软件建立基坑计算模型,分别针对不同弹性模量、内摩擦角、黏聚力及泊松比对支护桩水平位移的影响进行敏感性分析,研究结果表明:增大土体弹性模量、内摩擦角和黏聚力,基坑支护桩变形量会逐渐变大;增大土体泊松比,基坑支护桩变形会逐渐变小;基坑支护桩水平位移最大水平位移发生在靠近桩中位置。研究结果可为不同土体参数的深基坑桩锚支护结构工程设计提供理论参考。 相似文献