高血压盐敏感者血管性血友病因子与尿内皮素-1及动态血压的关系

目的　探讨盐敏感性高血压患者血浆血管性血友病因子 (vWF)水平与尿内皮素 1(ET 1 )及动态血压的关系。方法　 32例原发性高血压患者和 2 1例血压正常自愿者用急性静脉盐水负荷试验确定盐敏感者 ,并检测血浆vWF水平、尿ET 1排泄量、尿钠排泄量及血压。结果　盐敏感性高血压患者血浆vWF水平显著高于盐不敏感者 ,盐水负荷后 4h盐敏感性高血压患者血浆vWF水平较盐负荷前显著增加 ,尿ET 1排泄量在盐敏感性高血压患者显著低于盐不敏感者 (P <0 .0 1 )。盐敏感性高血压患者盐负荷后尿钠排泄明显减少 ,血浆vWF与尿ET 1呈负相关 ,与动态血压水平呈正相关。结论　盐敏感性高血压患者存在明显内皮功能障碍 ,并与尿ET 1排泄减少及较高血压水平有关。     

慈利澧水特大桥水中桩基施工技术方案

结合常张高速项目澧水特大桥水文地质状况,提出了水中桩基施工采用小型钢围堰和双层钢笼围堰的技术方案,介绍了方案的实施过程。     

路用蓄盐除冰纤维配比设计及除冰性能确定

为解决道路凝冰问题,基于环保、经济、实用等原则,针对适用于沥青路面主动抗凝冰的蓄盐纤维填料的配合比进行设计,并对其相关性能展开研究。通过基于单纯形重心设计的融冰试验和电导率试验对蓄盐除冰材料配比进行探究,并基于融冰试验和冻粘剪切试验分析其除冰性能。试验结果表明：选用乙酸钠∶乙酸钾∶甲酸钠=7∶2∶1、复合有机盐∶纤维=3∶1为蓄盐纤维各种成分的最佳配合比;在融冰试验中,蓄盐纤维替换率为66%的除冰材料在较高负温下融冰速率能达到1 022 g·(h·m²)^-1,表明其融冰性能良好;凝冰后,蓄盐纤维沥青混合料表面冻粘强度比普通沥青混合料下降33%,能够有效降低冻粘强度。基于最佳配合比,新型路用环保蓄盐除冰材料具有良好的融冰能力和除冰降粘功效。     

“爆刻技术”在岩壁梁部位开挖中的研究与应用

结合向家坝水电站岩壁梁部位工程地质条件和设计轮廓复杂、质量要求高的特点,施工中首次提出了“爆刻技术”这一新的爆破技术术语和理念。详细介绍该项技术的施工程序、施工方法、控制爆破设计和具体的施工工艺及爆破振动观测。施工中推行的精细化科学管理措施,确保了岩壁开挖成型质量优良,创造了光爆孔半孔率近100%、岩台平均超挖2.9cm的新纪录。     

隧道钻爆法施工进度模型的分析建立及应用

通过对隧道钻爆法施工中各工序的分析,建立进度模型,通过进度模型找出能够影响施工进度的变量参数,进而对变量参数实施有效控制,从而实现对工程进度的量化管理。     

层合板上层建筑侧壁抗空爆性能研究

层合板的抗空爆性能分析论证,需以板架为计算对象。本文以上层建筑侧壁典型平面板架为研究对象,分别论证研究E和S玻纤正交布/环氧层合板对上层建筑侧壁抗空爆能力的影响。结果表明S玻纤/环氧抗冲击性能比E玻纤/环氧更优秀,并且在减重方面的效果更好,为轻型上层建筑结构设计提供参考。     

山区涉河桥梁桩柱防磨蚀措施应用研究

在修建山区公路时，由于地形陡峻、地质复杂、走廊带狭窄等因素，难免要在河中设置墩柱。这些墩柱(包含部分外露桩基)受到长期水砂冲蚀作用(或短期泥石流作用)时会出现表层混凝土剥离、钢筋锈蚀等病害，严重影响结构安全及耐久性。通过分析水文资料及泥石流相关参数因子，介绍修正系数的多相流理论、k-ε模型模拟水体湍流理论、离散颗粒相模型DPM模拟砂粒理论，结合实际项目防护形式修正磨蚀预测采用的Finnie颗粒磨蚀模型系数，再结合在建公路工程实践，提出几种防护方式并进行技术经济对比，得出不同自然和工程条件建议的防护方式。     

混凝土内自然锈蚀钢筋力学性能试验及数值模拟

为了分析受盐侵蚀作用后混凝土内锈蚀钢筋的力学性能退化规律,对预制开裂混凝土构件进行了近4年的"氯盐干湿循环——自然锈蚀"试验,从而得到了一批局部坑蚀明显、且呈现全面锈蚀的钢筋样本.通过锈蚀钢筋的坑蚀深度测定、拉伸试验以及有限元分析等研究,对其锈蚀表面特性、力学性能退化规律以及数值计算模型的有效性进行了探讨.研究结果表明:氯盐干湿环境下,裂缝的存在加剧了钢筋局部锈蚀的程度,使钢筋出现局部坑蚀和大面积均匀锈蚀的全面锈蚀;随着平均截面损失率η_(avg)的增加,锈蚀钢筋的屈服平台逐渐缩短,η_(avg)为5.77%时,钢筋屈服平台消失;经回归拟合,锈蚀钢筋的名义屈服强度、名义极限强度及伸长率等性能随η_(avg)(6%)的增大呈线性下降;建立了锈蚀钢筋力学性能预测的有限元模型,其预测值与试验值吻合良好.相关研究结果可为锈蚀钢筋混凝土结构的性能评价提供一定参考.     

深孔爆破条件下岩体软弱夹层变形特性研究

利用有限元LS-DYNA3D程序，分析深孔爆破时岩体中软弱层内的爆腔半径随软弱层厚度、倾角、炮孔直径、装药量和装药量长径比的变化规律。结果表明：软弱层厚度≥5cm时，爆腔形状近似为圆柱形；软弱层厚度不变时，爆腔半径随炮孔直径和装药量的增加呈幂函数规律增加；在相同炮孔直径和装药量条件下，爆腔半径随软弱层厚度的增加而线性增加，且增幅逐渐减小;爆腔相对半径随装药量长径比的增大而增大；爆腔半径随软弱层与炮孔轴线夹角（锐角）的减小而减小，且减幅逐渐减小，但软弱层垂直于其中性面的位移却随之增加，夹角为50^o时该位移达10cm；在装药段长度内，软弱层位置对爆腔的形状和尺寸的影响很小，爆腔半径的最大相对变化仅为1．2％。