全文获取类型
收费全文 | 230篇 |
免费 | 0篇 |
专业分类
公路运输 | 146篇 |
综合类 | 21篇 |
水路运输 | 13篇 |
铁路运输 | 50篇 |
出版年
2022年 | 1篇 |
2021年 | 2篇 |
2020年 | 1篇 |
2019年 | 1篇 |
2017年 | 2篇 |
2015年 | 1篇 |
2014年 | 5篇 |
2013年 | 2篇 |
2012年 | 4篇 |
2011年 | 5篇 |
2010年 | 12篇 |
2009年 | 10篇 |
2008年 | 7篇 |
2007年 | 4篇 |
2006年 | 9篇 |
2005年 | 12篇 |
2004年 | 5篇 |
2003年 | 5篇 |
2002年 | 8篇 |
2001年 | 3篇 |
2000年 | 11篇 |
1999年 | 9篇 |
1998年 | 10篇 |
1997年 | 14篇 |
1996年 | 12篇 |
1995年 | 8篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 12篇 |
1992年 | 10篇 |
1991年 | 12篇 |
1990年 | 11篇 |
1989年 | 15篇 |
排序方式: 共有230条查询结果,搜索用时 0 毫秒
91.
92.
本文采用真空渗碳方法,以20CrMnTi 钢为对比对象,研究了27SiMnMoV 钢的渗碳工艺性能.结果表明:27SiMnMoV 钢与20CrMnTi 钢相比,渗碳层中碳化物细小;碳浓度梯度小;硬度分布平缓;力学性能指标α_k、σ_(bb)、f 均要高些.故27SiMnMov 钢的渗碳工艺性能优于20CrMnTi钢. 相似文献
93.
94.
大齿轮结构的不对称性严重影响其热处理变形。自动变速器主减速从动齿轮采用ECM低压真空渗碳、高压氮气直接淬火,并不断优化热处理装架工装设计,可以得到优良的大齿轮平面度。实验发现,平放装架方式不能有效控制变形,热后平面度一致性较差;改进装架方式,采用H型料棒挂放方式,并不断改进料棒的宽度、凹槽深度、壁厚等参数,可以提高零件平面度且稳定性较好,同时零件形变合格率也得到了提高。 相似文献
95.
96.
针对产品零件的热处理进行了分析与研究,提出了火炮零件用25CrNiWA钢的热处理工艺,解决了某产品零件用钢的热处理问题。 相似文献
97.
98.
通过对20CrMnMo钢齿轮渗炭淬火后裂纹的分析,认为裂纹的根源在于渗碳层的次表层发生了马氏体或贝氏体转变,导致低温下齿轮表面形成的拉应力超过其强度而开裂,针对这种情况制定了缓冷工艺,避免了类似情况的发生。 相似文献
99.
林其祥 《铁道机车车辆工人》2003,(2):1-3,9
在渗碳零件的技术要求中,对渗碳淬火后的硬化层深度一般只有α1~α2的渗碳淬火硬化层深度和淬火后表面硬度的最终技术要求.然而许多产品在渗碳淬火后还需进行磨削精加工,因此零件在进入渗碳工序之前都留有一定的磨削加工预留量δ(单边留量).这就要求零件在进行渗碳淬火时其硬化层深度必须大于技术要求中的硬化层深度,才能保证零件磨削加工后的硬化层深度符合技术要求. 相似文献
100.