马岭河大桥主塔下横梁施工支架设计

介绍了马岭河特大桥主塔下横梁施工支架设计方法,采用有限元法对下横梁施工支架各构件进行受力分析和验算。施工实践表明,支架体系安全可靠、设计计算方法正确。     

苏拉马都跨海大桥主桥尾梁段及端横梁施工

介绍了苏拉马都跨海大桥主桥尾梁段及端横粱的安装施工工艺,尾梁段端部设现浇预应力混凝土端横粱,端横梁采用C60混凝土,在端横梁箱内堆放压重铸铁块,并浇注填充混凝土填实.在钢主梁端部外侧设现浇混凝土伸臂.     

仪表板横梁支架焊缝设计质量评价方法

在研究仪表板横梁支架(CCB)焊缝分布及焊缝长度的基础匕,建立了CCB数值模型.采用局部汁算模型对CCB焊接残余应力分布情况进行了分析.结合CCB的工作应力情况,将CCB两管的焊接残余应力与路谱载荷进行耦合汁箅,得到了CCB的内部应力分布,并确定了焊缝安全系数范围,建立了CCB焊缝没计质量评价方法.利用该方法可预测焊后...     

闽江大桥主塔下横梁施工方案优化与技术研究

对闽江大桥下横梁施工进行了方案优化和技术研究。下横梁混凝土浇注方量大,难以一次浇注。对比研究了两次浇注一次张拉和两次浇注两次张拉方案,按照两次浇注一次张拉进行了有限元分析,证明可以满足安全要求。按该方案进行下横梁的施工,结果证明混凝土浇注质量良好,简化了施工程序,节省了施工费用。     

清水浦大桥连体索塔施工技术总结

对连体索塔的特色施工技术,大体量复杂连体部位、超大体量下横梁等,进行了详细介绍,就索塔常规施工技术、爬模结构优化、裂缝预防等方面进行了深入探讨,还对低回缩锚具大吨位小半径钢绞线预应力系统关键技术进行了介绍.     

济南凤凰黄河大桥主桥桥塔设计

济南凤凰黄河大桥主桥采用三塔双索面自锚式悬索桥,跨径布置为(70+168+428+428+168+70)m,桥宽61.7m,主缆中跨垂跨比为1/6。为兼顾受力和美观,中、边塔采用相同的结构形式,因桥面和地面标高不同,中、边塔构造不完全相同。桥塔采用横桥向A形、顺桥向I形的钢结构与钢-混组合结构混合塔方案,中塔高126.0m,边塔高116.1m。塔柱底节段为钢-混组合结构,其余塔柱节段采用钢结构,塔柱为单箱三室截面。各桥塔两塔柱之间横桥向均设置上、下2道横梁,横梁采用钢结构,为单箱单室截面。中塔采用塔吊吊装、边塔采用履带吊吊装。对桥塔进行静力、稳定及动力分析,结果表明结构强度、刚度及稳定性均满足规范要求。     

基于车辆防护特性的新型桥梁景观护栏设计研究

为保障车辆和深中通道桥梁主体结构安全,同时兼顾桥梁人文景观,研发一种新型桥梁景观护栏。该护栏为金属梁柱式护栏,立柱采用不规则六边形,属于晶体切面的几何构造,与深中通道伶仃洋大桥桥塔设计相呼应,横梁采用圆形,立柱与横梁组合美观大方;考虑车辆外倾和不同车型碰撞特性以及经济性,采用仿真分析技术对护栏高度和横梁厚度进行多方案比选,确定护栏设计高度为1.55 m,由上到下横梁厚度分别为8,8,6,4 mm。对护栏进行实车足尺碰撞试验,试验结果表明：该护栏阻挡功能、缓冲功能及导向功能良好,其防护等级能达到六(SS)级。     

基于拉压杆模型的梁托牛腿设计分析方法

借鉴国外规范,构建了梁托牛腿的拉压杆模型,对梁托牛腿进行受力分析,明确了设计过程中需重点关注验算的拉杆。通过试验验证,表明该拉压杆模型方法可以较为便捷、可靠、有效地预测梁托牛腿的极限承载力,为梁托牛腿的设计提供参考。     

宁波新典桥主桥设计

宁波新典桥以 “甬”为设计立意：主拱的线条寓意“甬山”, 行人步道的线条寓意“甬水”两者组合一个整体,形成一个“甬动山水”整体意向。创造性地采用带有悬挑慢行系统的下承式系杆拱桥,跨径213m(桥长221.6m),拱轴线采用1.7次抛物线,拱肋采用六边箱型截面,拱肋上设置两组风撑,每组三道。系梁采用单箱单室断面,与正交异性桥面系采用焊接连接。悬挑慢行系统布置在主梁两侧,主要包括三个部分：副拱(装饰拱)、挑臂系统、挑臂人行道系统。主梁端部设置牛腿支撑引桥。拱上梁上锚固均采用吊耳构造,吊杆采用抗拉强度1860MPa的填充型环氧涂层钢绞线。主墩下采用钻孔灌注桩(摩擦桩)。     

中承式集束钢管混凝土拱桥的加固设计研究

针对某中承式集束钢管混凝土拱桥的维修加固,结合桥梁病害检测和数值仿真结果,提出了3种桥面系改造加固方案。多方比选的研究结果表明,若不考虑管芯混凝土收缩,拱肋应力偏小,而管芯混凝土压应力偏大,拉应力偏小;采用支架灌注的方法可减小拱肋应力,但会增大管芯混凝土压应力,减小管芯混凝土拉应力;方案2通过将桥面系更换为钢纵、横梁格构体系、更换吊杆可有效改善原拱桥结构受力,提高了结构承载能力。本研究可为同类桥梁加固改造设计提供参考。