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101.
102.
103.
广东湛江雷州半岛某高速公路地处华南沿海台风区,鉴于该地区降雨量和蒸发量较大、地势平缓、地表水系不发达、土源短缺且广泛分布玄武岩残积高液限土,采用对沿线景观破坏较小的低路堤方案。针对低路堤方案产生的部分涵洞排水困难的问题,在公路沿线设置超大型蒸发池,解决沿海低路堤高速公路线外排水困难的难题。所设计的蒸发池在“贝碧嘉”热带风暴期间排、蓄水效果良好,验证了其设计的合理性。 相似文献
104.
在液化天然气(LNG)动力船舶设计中,船用 LNG 燃料储罐中的蒸发量和维持时间的计算,对于 LNG 动力船蒸发气体处理系统的设计有着重要意义。提出了一种基于 LNG 平均蒸发率的LNG 燃料储罐蒸发量和维持时间计算方法。利用传热学公式,对储罐分别装液氮和 LNG 时的蒸发率进行分析,得到储罐的液氮静态蒸发率和 LNG 静态蒸发率之间的关系。根据不同压力下的 LNG密度和汽化潜热的关系,得出储罐内部压力在小范围变化时的平均蒸发率计算公式。运用计算所得的 LNG 平均蒸发率推导出 LNG 蒸发量的计算公式,根据蒸发后储罐中气体质量的变化得出维持时间的计算公式。最后,以某20 m3 LNG 储罐为例,分别使用基于 LNG 平均蒸发率的方法和基于液氮蒸发率的方法计算了该 LNG 储罐的蒸发量和维持时间,其在维持时间内的蒸发量分别为20.72 kg 和34.1 kg,维持时间分别为21.64 d 和13.15 d,基于 LNG 平均蒸发率方法比基于液氮蒸发率方法得出的蒸发量少13.38 kg,维持时间多8.49 d。使用这2种方法进一步计算了蒸发量随时间的变化并进行了比较,结果表明,2种方法计算的储罐蒸发量随时间的变化总体趋势相同,但蒸发量和维持时间差别较大;与基于液氮蒸发率的方法相比,基于 LNG 平均蒸发率的方法所计算的结果更接近实际值,能更好地指导 LNG 动力船蒸发气体处理系统的设计。 相似文献
105.
(上接第2011年第12期)
当系统处于诊断过程时,电磁阀将真空管与燃油蒸发排放控制系统隔绝,诊断空气泵对燃油蒸气系统加压,发动机ECU通过检测燃油蒸发排放控制系统中的气体压力,判断系统的密封性能。如图18所示,当系统内的气体压力呈直线上升到某一设定值时,压力缓慢下降,说明燃油蒸气控制正常,没有出现漏气现象。 相似文献
106.
根据环保部的有关规定,2010年7月1日,摩托车国Ⅲ及燃油蒸发标准将全面实施,届时,中国摩托车行业将正式进入“国Ⅲ时代”。国Ⅲ标准成为中国摩托车行业共同面对的课题,由于技术储备和经济实力的不同,不同的企业选择了不同的应对路线。但无论采取何种技术路线,企业都希望在“国Ⅲ时代”到来之际能够交上一份满意的答卷。 相似文献
107.
108.
本文是实船空调制冷系统设计与实践的回顾和总结。文中不赘述设计的过程和计算公式,仅阐述了空调系统风量和冷量的选定,阐明空调风管系统设计的特点,并介绍了空调螺杆冷凝机的设备配置、管系原理及机组的自控性能。 相似文献
109.
110.
论述了汽车燃油蒸发排放测试设备开发的背景及意义;介绍了测试设备的基本组成及工作原理;依据GB 14763-2005的测试方法及规程要求,构建了测试设备开发方案. 相似文献