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91.
应用动态时程分析理论和有限元方法,建立六自由度轻轨半车车辆垂向动力分析模型,研究梁端位移包括梁端转角和错台引起线路垂向不平顺情况下,对轻轨车辆运行舒适度及安全性的影响。研究结果表明,梁端发生正的转角和负的转角只影响车辆垂向动力响应的方向,对幅值影响很小。随着桥梁转角的增大,车体的垂向位移、速度和加速度变化幅度均增大,基本呈线性关系。车辆从桥梁有转角一侧驶入无转角一侧,比从无转角一侧驶入有转角一侧的动力响应强烈,但转角达到4.2‰时,车体最大垂向加速度为0.094 g,可认为对车辆乘坐舒适性无影响,在实际发生的更小转角情况下,可忽略其对车辆运行平稳性的影响。随着错台高度的增加,车体垂向位移、速度和加速度值变大,但量值较小,对行车舒适性无影响。 相似文献
92.
谢中理 《铁路通信信号工程技术》2010,7(5):62-64
介绍了适用于复式交分道岔双转辙器的双杆转辙机安装装置的结构设计和工作原理。通过与既有复式交分道岔转辙机安装方式进行分析比较,阐明双杆转辙机的特点以及如何有效解决复式交分道岔4mm不锁闭难以保证问题。 相似文献
93.
《现代城市轨道交通》2020,(1):119-119
截至2019年12月31日,中国内地累计有40个城市开通城轨交通运营线路6730.27 km。2019年当年,中国内地共新增温州、济南、常州、徐州、呼和浩特5个城轨交通运营城市;另有27个城市有新增线路(段)投运,新增运营线路26条,新开延伸段或后通段24段,新增运营线路长度共计968.77 km,再创历史新高。在6730.27 km的城轨交通运营线路长度中,地铁5187.03 km,占比77.07%;轻轨255.4 km,占比3.8%;单轨98.5 km,占比1.46%;市域快轨715.61 km,占比10.63%;现代有轨电车405.63 km,占比6.03%;磁浮交通57.9 km,占比0.86%;APM线10.2 km,占比0.15%。其中,2019新增968.77 km的城轨交通运营线路共涉及3种制式,包括:地铁832.73 km,市域快轨59.11 km,现代有轨电车76.93 km。 相似文献
94.
流线型车身,宽大的观景窗,蓝色的车体……2012年10月19日上午10时,一辆与众不同的轻轨车辆停靠在长春轻轨北广场站的站台旁等待发车。这是由中国北车长春轨道客车股份有 相似文献
95.
通过长春市轨道交通轻轨三期工程跨越卫星路既有轻轨钢箱梁工程实例,介绍城轨跨越既有线钢箱梁施工经验与技术,主要包括临时支架的制作与安装、钢箱梁吊装技术等,以及钢箱梁现场吊装方法。 相似文献
96.
97.
提出一种跨座式轻轨车、轨道梁及刚构桥空间耦合振动时域分析方法。轨道梁及刚构桥采用常规有限单元模拟,跨座式轻轨车采用弹簧阻尼相连的多刚体模拟,可方便考虑走行轮、导向轮、稳定轮下轨道不平顺影响,每一积分步内对桥梁系统动力方程扩展,建立轻轨车-轨道梁-刚构桥时变系统空间振动方程,采用直接积分法同时求解三者空间动力响应,并编制相应计算分析程序。针对目前世界最大跨度轻轨专用刚构桥96m+160m+96m,探讨车速、单线行车、双线对开等不同工况对三者动力响应影响并对轻轨车进行乘坐舒适度评价。结果表明:在设计行车速度下,乘客可安全舒适通过该桥。该方法可运用于跨座式轻轨车与其它轨道梁或桥梁空间振动分析。 相似文献
98.
为研究有效的降噪车轮方案,在柔性车轮和轮对的NVH特征分析基础上,提出阻尼环约束的降噪设想.通过柔性车轮NVH特征分析及相关的轮轨噪声预测与试验结果对比,可以认为由于轮轨接触摩擦约束作用,车轮不可能产生轮辐弯曲模态振动,因而也不会形成TWINS模型所预测的0.3 kHz噪声成分.在力锤以及轨道不平顺与粗糙度等效力谱激扰作用下,柔性车轮和轮对NVH特征对比表明:车轮噪声是由轮辋高阶模态振动引起的,而这些高阶模态振动的主要激扰源应当归结于轨道粗糙度;阻尼环约束对这些高阶模态振动稳定性具有非常理想的校正效果,因而可以作为构建未来降噪车轮技术的理论依据;轨道不平顺所形成的轨道力谱只能使车轮产生低频动力作用,并引起道床、桥梁和附近建筑物的低频机械振动. 相似文献
99.
Q6W-1型轻轨车在线路运行过程中经常出现切除牵引的故障,导致车辆无法正常运行而造成救援的情况,文章对其进行了原理分析,并根据实际情况提出了对车辆主电路增加监测显示功能的改进措施. 相似文献
100.
中国自上世纪70年代北京建成第一条地铁至今,全国北京、上海、广州、天津、深圳、南京、武汉、大连、成都、西安等27座城市修建了城市轨道交通,投入运营的线路已有1400公里.大都为地铁。随着国民经济的发展,城市规模和范围的不断扩大.城镇化率的不断提高,带来了居民出行范围的扩大.出行距离增加。实践证明,一个城市的轨道交通, 相似文献