全文获取类型
收费全文 | 8648篇 |
免费 | 345篇 |
专业分类
公路运输 | 3395篇 |
综合类 | 2161篇 |
水路运输 | 1520篇 |
铁路运输 | 1590篇 |
综合运输 | 327篇 |
出版年
2024年 | 59篇 |
2023年 | 242篇 |
2022年 | 306篇 |
2021年 | 355篇 |
2020年 | 217篇 |
2019年 | 278篇 |
2018年 | 116篇 |
2017年 | 155篇 |
2016年 | 178篇 |
2015年 | 270篇 |
2014年 | 450篇 |
2013年 | 432篇 |
2012年 | 478篇 |
2011年 | 560篇 |
2010年 | 540篇 |
2009年 | 530篇 |
2008年 | 567篇 |
2007年 | 438篇 |
2006年 | 348篇 |
2005年 | 322篇 |
2004年 | 339篇 |
2003年 | 317篇 |
2002年 | 233篇 |
2001年 | 210篇 |
2000年 | 162篇 |
1999年 | 125篇 |
1998年 | 106篇 |
1997年 | 88篇 |
1996年 | 91篇 |
1995年 | 88篇 |
1994年 | 57篇 |
1993年 | 72篇 |
1992年 | 68篇 |
1991年 | 52篇 |
1990年 | 74篇 |
1989年 | 52篇 |
1988年 | 7篇 |
1986年 | 1篇 |
1965年 | 8篇 |
1956年 | 1篇 |
1955年 | 1篇 |
排序方式: 共有8993条查询结果,搜索用时 328 毫秒
111.
112.
113.
中山市歧江三桥桥梁静动载试验研究 总被引:1,自引:1,他引:0
通过桥梁静载试验结果分析,对中山市歧江三桥在现有荷载条件下的工作状态和使用承载能力状况作出综合分析.通过桥梁动载试验,掌握现有桥梁结构的动力性能,为桥梁的维护、使用及维修提供必要和可靠的研究结果. 相似文献
114.
115.
Voith Maxima40CC型内燃机车设计的一个重要任务是开发一种能满足欧洲最新的静结构强度标准(EN12663)和抗撞性能标准(EN15227)的车体结构。由于机车牵引功率较大,所以机车具有体积和重量大的动力驱动机组,并具有6组动轮对。较长的机车总长度和126t的总重量对机车车体结构的强度和刚度提出了特别高的要求。此外,作为首次对于一种重型六轴机车,还需要寻求一种能够满足EN15227标准要求的抗碰撞设计。上述两个任务可以通过采用高性能撞击能量吸收装置和优化的具有整体式变形区的自承载车体结构来实现。最终设计的车体结构具有高的强度储备和高的刚度,并具有较轻的重量。 相似文献
116.
117.
宜万铁路堡镇隧道高地应力软岩大变形段施工技术 总被引:1,自引:1,他引:0
宜万铁路堡镇隧道穿越地层大部分为砂质页岩和粉砂质页岩,局部为炭质页岩,岩层软弱、节理较发育;隧道埋深大,地应力高,围岩强度低,高地应力软岩大变形区段长,施工过程中发生了严重的大变形。主要介绍高地应力软岩大变形段的施工措施,即:采用小导管注浆超前支护、采用短台阶和双侧壁相结合的开挖方法,初期支护采用喷混凝土+型钢钢架+锚杆+钢筋网的支护措施,控制每环仰拱开挖长度不超过4 m,及时封闭成环,及时施做二次衬砌,对隧道高地应力软岩段的预留变形量为15~30 cm,确保了隧道顺利通过软岩大变形区段。 相似文献
118.
断裂理论在含裂纹盾构隧道安全性评价中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
盾构施工顶进、营运损伤或地震灾害等原因都可能导致盾构隧道发生各种裂纹,影响结构的营运安全。隧道传统的弹塑性安全评价方法无法考虑结构内部存在的裂纹,因此可能导致与事实不符的安全性评价结论,有鉴于此,引入断裂理论,并基于裂纹周边一定范围平板受力假定,对隧道内侧不同位置含不同深度纵向裂纹的应力强度因子进行分析,绘制了不同深度裂纹条件下的盾构隧道应力强度因子包络线,并与钢筋混凝土的断裂韧度进行对比,以评价特定荷载条件下含裂纹盾构隧道的安全性并阐述断裂理论的应用过程。 相似文献
119.
钢桁梁腹杆插入式节点杆端应力分析与探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
研究目的:为便于制造与安装,大跨钢桁连续梁桥往往在采用整体节点,腹杆与主桁节点连接时,腹杆插入节点板中,采用高强螺栓两面连接。由于仅连接杆件的两个面,另外一面(或两面)不直接承受节点板传递的荷载,必然存在剪力滞效应。通过建立钢桁梁腹杆的几种典型截面的有限元模型,研究两面连接腹杆端部的应力分布,从而掌握腹杆端头板件应力分布的规律并用于指导钢桁梁桥节点设计。研究结论:杆件端部最大正应力均发生在螺栓群末端;一般来说,杆件板厚越大,螺栓连接沿杆件长度方向的排数越多,最大正应力与名义正应力的比值越小;截面形式变化、板件厚度变化不会对最大剪应力的发生部位产生影响;杆件中部,截面应力趋于均匀,剪力滞效应不显著。 相似文献
120.