全文获取类型
收费全文 | 182篇 |
免费 | 3篇 |
专业分类
公路运输 | 29篇 |
综合类 | 27篇 |
水路运输 | 94篇 |
铁路运输 | 32篇 |
综合运输 | 3篇 |
出版年
2023年 | 1篇 |
2022年 | 4篇 |
2021年 | 3篇 |
2020年 | 1篇 |
2019年 | 2篇 |
2018年 | 1篇 |
2016年 | 2篇 |
2015年 | 1篇 |
2014年 | 8篇 |
2013年 | 11篇 |
2012年 | 12篇 |
2011年 | 8篇 |
2010年 | 13篇 |
2009年 | 10篇 |
2008年 | 20篇 |
2007年 | 10篇 |
2006年 | 13篇 |
2005年 | 12篇 |
2004年 | 13篇 |
2003年 | 9篇 |
2002年 | 5篇 |
2001年 | 4篇 |
2000年 | 3篇 |
1999年 | 2篇 |
1998年 | 4篇 |
1997年 | 4篇 |
1996年 | 1篇 |
1995年 | 2篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 2篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 1篇 |
排序方式: 共有185条查询结果,搜索用时 14 毫秒
161.
162.
在淮盐高速公路HY-1标工程中,我公司用湖南郴州公路工程机械厂制造的LMD600-1200kN型龙门吊倒运重940kN的钢筋混凝土箱形梁。该龙门吊的跨度为34.5m、净高10m、单机额定起吊量为600kN、双机额定起吊量为1200kN。主梁及立柱采用贝雷桁架拼装成每组3排(共6排)上、下加强型结构。每组桁架的端部、下部、中间横隔均采用规格为90cm的支撑架连接3排贝雷桁架,上部用枕木(在贝雷桁架的竖杆、斜杆的位置每隔3m放5根,牢固连接)和[14槽钢(每节贝雷桁架用两处)连接3排贝雷桁架;行车轨道(布在中间贝雷桁架上)用道钉与枕木固定,两组桁架在两端上、下均用[24槽钢(共8处)将6排贝雷相连;主梁与立柱之间采用外侧斜拉杆和内侧斜撑杆的方式以加强梁柱之间的联接刚度,以确保在主梁的支座处截面的扭转角为零。 相似文献
163.
164.
165.
钢箱梁施工中的吊装及测控技术 总被引:1,自引:0,他引:1
常金线大桥全长510.48m,主桥为60m+120m+30m 3跨钢箱梁斜拉桥。介绍主桥钢箱梁安装方案、龙门吊设计、主要施工技术以及施工过程中的线形测量控制。 相似文献
166.
基于GPS的轨道式集装箱龙门吊监控系统 总被引:2,自引:0,他引:2
以港口的轨道式集装箱龙门吊监控系统为例,探讨了GPS系统在工程控制中的应用.说明采用GARMIN GPS25LVS的轨道式集装箱龙门吊监控系统定位精度高,价格低,性价比优. 相似文献
167.
外倾式非对称拱桥是由倾斜的非对称钢拱肋、曲线钢箱梁和倾斜的吊杆共同组成的多元空间结构体系,属于特殊的空间拱桥,受力行为复杂.笔者在总结分析该桥型的力学特点和安装施工特点的基础上,对其总体安装方案进行了分析比选,指出少支架辅助支撑的跨桥大吨位龙门吊架设法应作为该桥型施工的推荐方案. 相似文献
168.
龙门式起重机(俗称龙门吊)具有跨距大、重心高、行走速度快、定位要求高等特点,因此对大车行走机构制动器有非常高的要求,既要求正常工作制动时制动器制动力矩小,使龙门吊平稳停车而不产生冲击,又要求制动器在防风制动和驻车制动时能提供大力矩的制动力,用以防风。这一小一大的矛盾,一直困扰着起重机设计单位和使用单位,由于只能满足其一,故给设备安全运行留下极大的隐患。 相似文献
169.
170.
为分析桥梁施工所用的大型龙门吊结构的抗风性能,以某36 m高龙门吊为对象建立有限元模型,根据《公路桥梁抗风设计规范》考虑桥面风速增大以及施工重现期的风速折减,确定了静阵风荷载,对大型龙门吊结构受风时的强度、受压稳定性、抗滑移性与抗倾覆性进行抗风评价。结果表明:在百年一遇风荷载下,龙门吊结构各主要杆件应力、稳定性指标远小于规范规定值;百年一遇风荷载、施工重现期风荷载下应具备142.7 kN、110.6 kN以上的走行方向抗力以防止滑移;尽管在百年一遇风荷载下,龙门吊自重抗倾覆力矩不足以抵抗风致倾覆效应而存在倾覆的风险,但在施工阶段具有足够的抗倾覆安全性。 相似文献