全文获取类型
收费全文 | 5208篇 |
免费 | 311篇 |
专业分类
公路运输 | 1961篇 |
综合类 | 1455篇 |
水路运输 | 1270篇 |
铁路运输 | 725篇 |
综合运输 | 108篇 |
出版年
2024年 | 24篇 |
2023年 | 68篇 |
2022年 | 96篇 |
2021年 | 176篇 |
2020年 | 221篇 |
2019年 | 115篇 |
2018年 | 71篇 |
2017年 | 107篇 |
2016年 | 109篇 |
2015年 | 209篇 |
2014年 | 385篇 |
2013年 | 264篇 |
2012年 | 467篇 |
2011年 | 531篇 |
2010年 | 372篇 |
2009年 | 302篇 |
2008年 | 328篇 |
2007年 | 464篇 |
2006年 | 367篇 |
2005年 | 221篇 |
2004年 | 121篇 |
2003年 | 108篇 |
2002年 | 65篇 |
2001年 | 54篇 |
2000年 | 53篇 |
1999年 | 17篇 |
1998年 | 18篇 |
1997年 | 27篇 |
1996年 | 22篇 |
1995年 | 16篇 |
1994年 | 17篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 14篇 |
1991年 | 18篇 |
1990年 | 20篇 |
1989年 | 19篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 3篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
排序方式: 共有5519条查询结果,搜索用时 0 毫秒
681.
682.
683.
对北江特大桥边跨合龙、中跨合龙、成桥以后的多个阶段进行了有限元模拟,发现施工过程中的顶推力施加不合理等诸多问题。在此基础上进行的优化处理,使得主梁的竖向位移得到了较好地控制,固结墩的侧弯和预应力次效应在墩顶产生的次弯矩数值有明显地减小,固结墩的受力更加均衡。优化施工流程可使施工顺序更加合理,从而为桥梁合龙段施工提供一定参考。 相似文献
684.
为明确路面路基协同工作机理,指导实际工程中结构组合优化,以某高速公路3种路床搭配两种典型半刚性基层沥青路面建立了有限元模型,在总结分析沥青路面常见损坏基础上,以路表弯沉、基层底面弯拉应力、路基顶面竖向压应力为指标,研究了共6种结构组合的工作性能,对沥青路面与路基的结构设计具有一定指导意义。 相似文献
685.
为有效指导PC系杆拱桥的施工,对该类桥梁施工阶段的稳定性及临时横撑对结构稳定性的影响进行研究.以江苏省新建省道336公路桥为背景,采用MIDAS Civil建立桥梁空间有限元模型,对3个施工控制阶段结构的稳定性及临时横撑设置与否、设置位置及形式对暂态拱稳定性的影响进行分析.分析结果表明:该桥施工阶段具有较好的稳定安全系数;施工阶段的吊杆张拉对全桥的稳定性有负影响;对称设置临时横撑时,同类型横撑设置在1/4跨径处效果最为明显;在相同位置设置X形临时横撑对结构稳定性贡献最大;横撑的间距和形式选择还需综合考虑桥梁美学、经济性及施工方便. 相似文献
686.
687.
为研究双套拱塔斜拉桥施工控制技术,尤其是塔间索及斜拉索的张拉方案合理性及张拉控制方法,以小凌河大桥为背景,采用MIDAS Civil有限元软件建立该桥空间计算模型,进行施工过程的模拟计算,根据计算结果对拉索安装和张拉方案进行了优化。优化后,赋予塔间索初张拉无应力长度,二次调索时调整到成桥状态的无应力长度;斜拉索自内而外安装并张拉,索力小于250kN的斜拉索,调整其初张拉无应力长度使索力满足测量要求,其他斜拉索直接张拉到设计的无应力长度。监控结果表明,采用优化后的索力张拉方法对该类桥梁进行施工控制,整个施工过程中结构安全、受力明确,得到的成桥索力误差小。 相似文献
688.
三跨钢-混混合连续梁桥结合段传力性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
G318国道长桥大桥主桥为三跨钢—混混合连续梁航道桥,该桥钢—混结合段在预应力混凝土箱梁侧预埋钢接头与钢箱梁焊接.为研究该桥钢—混结合段传力性能,采用有限元软件MIDAS FEA建立钢—混结合段有限元模型,对结合面钢箱梁侧腹板、结合部分混凝土及预埋钢板顶底面、钢接头部位进行应力分析.分析结果表明:该桥钢—混结合面钢箱梁侧腹板处于较好的工作状态;钢—混结合部分传力性能良好;钢—混结合部分传力机理为当弯矩荷载传递到钢垫板时,荷载主要由预埋钢接头的上、下缘承担,然后荷载通过钢板传递到混凝土,钢接头中的PBL开孔板及钢横隔板传力作用不明显. 相似文献
689.
690.
利用Abaqus有限元软件建立三维沥青路面结构模型,对沥青路面结构的自振频率进行研究,并采用现场实测与室内试验验证该模型的合理性。以半刚性基层沥青路面为重点,对不同路基路面结构参数进行敏感性分析。结果表明:模型与实测数据之间的误差约为7%,模型合理;典型的半刚性基层沥青路面的自振频率一般在10~20Hz之间;面层和基层的模量变化对沥青路面的自振频率基本无影响,但随着它们厚度的增加,基频有减小趋势,厚度每增加5cm基频减小0.2Hz左右,第2~10阶的自振频率无变化;基频随着垫层模量的增加呈小幅度增加,而随着厚度的增加基频减小,厚度每增加5cm基频减小0.2Hz左右,第2~10阶的自振频率不受结构组合的影响;路基模量对沥青路面的自振频率影响较大,基频和第2~10阶的自振频率均随路基模量的增加而增加,增量2~3Hz/10MPa之间,且路基模量增加时,第2~10阶的自振频率增量比基频增量大0.6Hz左右。 相似文献