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721.
基于线弹性力学和有限元方法,建立路面结构三维模型。计算垂直荷载、水平荷载及其组合作用下沥青路面力学响应,分析沥青路面表面开裂的机理。结果表明,沥青路面表面裂纹是水平荷载与垂直荷载组合作用导致的剪切或拉伸破坏,水平荷载是破坏的主要因素。 相似文献
722.
含轴向内表面裂纹管道极限载荷有限元计算 总被引:1,自引:1,他引:0
获得结构的极限承载能力,是结构极限分析的基本任务。利用三维弹塑性有限元技术,通过新的极限载荷确定方法一停机点法,对内压作用下含轴向内表面裂纹管道的极限载荷进行了系统的计算与分析。结果表明:无量纲极限内压(pB/pP)主要和裂纹深度与管道厚度比(A/T)、管道厚度与直径比(T/DO)有关,裂纹长度与管道直径比(L/DO)对其影响可以忽略。建立了含轴向内表面裂纹管道无量纲塑性极限内压数据库,可供缺陷管道安全评定时参考。 相似文献
723.
利用传热理论和有限元方法进行热~结构耦合分析,计算水泥稳定碎石基层结构在降温过程中的温度收缩应力。根据水泥稳定碎石基层温度收缩应力与计算模型长度的关系曲线以及材料的极限抗拉强度,得出温度收缩裂缝的理论间距。通过对水泥稳定碎石基层温度收缩裂缝理论间距影响因素的分析,提出减少温度收缩裂缝的控制措施。 相似文献
724.
分析某卸船机俯仰梁两次产生裂纹的位置附近的结构和锈蚀状态,结合该卸船机累计作业量,对其设计寿命循环次数进行计算,同时,对产生裂纹的结构进行疲劳强度校核,分析计算结构改变前后俯仰梁疲劳强度的变化,最终确认产生裂纹的原因,并给出结构维护措施。 相似文献
725.
建立了道床板分别在温度力裂缝宽度控制及列车动荷载作用下的道床板有限元计算模型,计算了道床板在分别受温度力裂缝宽度控制及列车荷载作用下应力、弯矩,计算了混凝土道床板在不同裂缝宽度控制下的所需的配筋率,并根据计算结果绘制这二者双重作用下的道床板配筋布置图. 相似文献
726.
基于大量的室内外试验和理论分析,有关半刚性基层收缩裂缝的影响因素、级配组成和防治措施的深入研究表明,在级配组成方面采用骨架密实结构作为沥青路面基层可以大大减少路面裂缝.同时为减少半刚性基层收缩裂缝采取一定的防治措施非常必要. 相似文献
727.
为了解决正交异性桥面板铺装破坏和钢桥面板开裂的问题,提出一种常温养护下正交异性钢板-活性粉末混凝土(RPC)组合桥面结构体系。基于某大桥建立局部有限元模型,并计算对比常温RPC组合箱梁、纯钢箱梁、高温RPC组合箱梁和普通混凝土组合箱梁的桥面系应力状态;同时开展局部模型静载试验。研究结果表明:常温养护下RPC抗压强度、抗折强度和弹性模量与普通混凝土相比有明显的提高;常温养护的RPC组合箱梁的RPC层拉应力达到了6.45 MPa,未出现裂缝,此应力远高于普通混凝土的抗拉强度,从而为解决桥面铺装破坏提供了思路;常温RPC组合箱梁和高温RPC组合箱梁桥面板应力降幅都超过了80%,明显大于普通混凝土组合箱梁,从而改善桥面板疲劳性能。常温养护的RPC在施工现场便于制作,应用前景较好。 相似文献
728.
预应力连续箱梁施工过程中腹板斜向裂缝产生原因及防治 总被引:1,自引:0,他引:1
针对本桥125 m预应力连续箱梁在施工过程中沿腹板下弯束出现斜向裂缝问题,现场采用应力应变测试技术及多种措施进行防治。通过应力分析发现,施工中腹板斜向裂缝产生原因为桥梁纵向腹板束张拉完毕后腹板局部主拉应力过大所造成的,同时提出施工中腹板斜向裂缝的防治措施。 相似文献
729.
730.
钢桥面沥青混凝土铺装疲劳裂缝扩展数值分析 总被引:2,自引:0,他引:2
为揭示钢桥面沥青混凝土铺装裂缝行为机理, 分析了铺装层疲劳裂缝扩展阻力曲线, 利用复合梁疲劳试验数据, 采用三维有限元方法, 研究了铺装层裂缝启裂、扩展直至失稳的全过程。结果表明: 疲劳裂缝扩展阻力曲线形式与材料类型和“铺装层+钢板”复合结构有关系; 当天然初始裂缝长度为0时, 疲劳裂缝扩展一般存在3个阶段: 起始扩展区、稳态扩展区和失稳扩展区, 此时复合梁的疲劳寿命接近800万次; 当初始裂缝长度为10 mm时, 疲劳裂缝扩展直接进入失稳扩展区, 疲劳寿命约为200万次; 裂缝增长率与荷载作用次数之间存在良好的非线性关系。可见, 钢桥面铺装层宜选用空隙率小、易密实的铺装材料, 同时可根据荷载作用次数推断出铺装层疲劳裂缝的状态。 相似文献