全文获取类型
收费全文 | 854篇 |
免费 | 104篇 |
专业分类
公路运输 | 347篇 |
综合类 | 219篇 |
水路运输 | 183篇 |
铁路运输 | 184篇 |
综合运输 | 25篇 |
出版年
2024年 | 8篇 |
2023年 | 11篇 |
2022年 | 19篇 |
2021年 | 33篇 |
2020年 | 29篇 |
2019年 | 41篇 |
2018年 | 24篇 |
2017年 | 24篇 |
2016年 | 19篇 |
2015年 | 40篇 |
2014年 | 82篇 |
2013年 | 69篇 |
2012年 | 67篇 |
2011年 | 89篇 |
2010年 | 64篇 |
2009年 | 39篇 |
2008年 | 50篇 |
2007年 | 79篇 |
2006年 | 52篇 |
2005年 | 39篇 |
2004年 | 13篇 |
2003年 | 12篇 |
2002年 | 5篇 |
2001年 | 8篇 |
2000年 | 9篇 |
1999年 | 6篇 |
1998年 | 2篇 |
1997年 | 4篇 |
1996年 | 2篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 3篇 |
1992年 | 5篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 3篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
排序方式: 共有958条查询结果,搜索用时 838 毫秒
701.
考虑几何非线性的影响,建立了在拉、压、弯、扭组合变形下复合材料薄壁杆件理论.重点对杆件进行非线性扭转分析.由给出的等效本构方程和总势能泛函,根据最小势能原理导出了所给问题的平衡控制方程和相应边界条件.讨论了该方程和边界条件的求解. 相似文献
702.
703.
轴向力对横向受力桩的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
肖世伟 《西南交通大学学报》1990,3(4):58-62
本文根据桩的足尺试验与用有限元法计算桩的内力和柱移的结果,分析了轴向力甘横向受力桩的影响,得出如下结论:轴向力对横向受力桩的内力和位移的影响都很小,在按现有规范设计横向受力桩时将其略去不计是可行的。 相似文献
704.
黄正中 《西南交通大学学报》1992,5(6):70-75
本文将线弹簧模型扩展用于计算表面裂纹的裂纹张开位移。应用余能方法以及二维
静止单边裂纹的纵剖面假定,得到了半解析形式的单边裂纹的全塑性CM习D、coD及
CTOD表达式。采用该方法对受均匀拉仲的半椭圆表面裂纹平板进行了计算,所得弹
塑性CTOD与实测值吻合较好。 相似文献
705.
微型剪切试验与常规试验之间的关系 总被引:7,自引:0,他引:7
雷斌隆 《西南交通大学学报》1992,5(3):67-73
本文介绍了微型剪切试验与拉伸试验、断裂力学试验等参数之间的对应关系。 相似文献
706.
基于Levenberg-Marquardt算法的桥梁结构静力参数识别 总被引:12,自引:0,他引:12
为了提高桥梁结构状态评估中结构参数识别的精度和稳定性,克服Gauss—Newton法不能有效地处理奇异和非正定矩阵以及对初始点要求苛刻的缺点,利用Levenberg—Marquardt法,通过在Gauss—Newton法的迭代矩阵中添加阻尼项,对迭代矩阵加以修正,通过Matlab自编程序实现对实际结构参数的优化求解。对一连续粱的数值模拟计算表明,在Gauss-Newton法迭代发散的情况下,Levenberg—Marquardt法的识别结果相对误差在10%左右,Levenberg—Marquardt法基本能实现对真实结构参数的识别,为结构进一步的状态评估提供了结构模型最基本的量化信息。 相似文献
707.
通过总结、分析现有化工热力管道自然补偿的计算方法,结合管道应力分析软件计算的经验,提出一个能针对任意形状的高温压力管道自然补偿计算方法。利用此方法,能方便、快捷地检验管道的柔性,从而极大地提高力学软件校核的通过率。 相似文献
708.
基于流体粘滞阻尼器自身的力学特性,分析了设置流体粘滞阻尼器对大跨度斜拉桥的减震效果,着重分析了阻尼器参数对减震效果的影响。结果表明,流体粘滞阻尼器能显著地减小梁端纵向位移及主塔塔底弯矩,减震效果取决于阻尼器参数的选取。 相似文献
709.
纳米比亚油码头软岩地层无经验参数可取。根据1根抗压桩和1根压拔桩现场静载试验和应力测试结果,分析软岩地层中抗压桩和抗拔桩的侧阻和端阻,得出抗拔桩的上部砂土及粉土层中抗拔系数以及Q-s曲线呈缓变形的抗拔桩极限承载力取值。结果表明:上部砂土及粉土层中抗压桩的桩侧摩阻力充分发挥所需桩土相对位移为9~15 mm,单位侧摩阻力极限值可取30.1~48.1 k Pa;下部软岩侧摩阻力充分发挥所需的桩土相对位移大于40 mm;对2根桩的抗压过程,在最大加载条件下,实测桩端阻力分别为桩顶荷载的22.3%、27.3%,表现为摩擦型桩。采用双曲线模型预测抗拔桩极限承载力为4 896.7 k N。 相似文献
710.