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941.
分析重力式码头变形缝的缺陷,结合营口港鲅鱼圈港区四期工程54#~56#集装箱泊位施工,提出防治措施,防治效果很好。 相似文献
942.
秦锋 《电力机车与城轨车辆》2012,35(5):59-62
主要介绍了深圳地铁2号线综合检测车组内部装饰结构特点和主要部件的结构设计,并对该内装结构设计的隔声、减振降噪、舒适性、美观性以及新材料应用等诸多方面进行了简要的分析和总结。 相似文献
943.
结合实际工程,介绍了钢筋笼自升平台起吊钢筋笼施工技术的思路并比较了优缺点,有关经验可供相关专业人员参考。 相似文献
944.
945.
刘文莉 《西南交通大学学报》2005,40(4):558-560,568
利用砖墙模型,直接计算1+1维(时-空)黑洞背景下标量场的自由能和玻色子熵.结果表明,黑洞的熵与内外视界有关.如果计及内视界贡献,当辐射温度趋于零时,二维黑洞熵趋于零,满足能斯特定理,可看成Plank绝对熵.当不考虑内视界贡献时,黑洞熵具有对数发散项,与已有结论一致. 相似文献
946.
特长公路隧道的通风平导采用混凝土中隔墙会导致施工进度缓慢且通风阻力增大,针对这一弊端,提出钢波纹板代替混凝土的新型中隔墙技术。通过数值模拟,从通风性能、力学性能、耐火性能等方面对新技术进行可行性分析,同时对其耐久性、密封性等其他性能进行研究。结果表明: 1)采用新型中隔墙会因风道断面面积增大而导致断面风速略有降低(约4%),但不影响通风效果; 2)平导拱顶沉降增至3. 783 mm,且固定柱轴力为124. 576 kN,未影响结构安全; 3)主洞发生火灾时平导内烟流未出现回流,且最高温度(168 ℃)未超过钢板正常使用范围; 4) 钢波纹板的耐久性、密封性等均满足要求; 5)新型中隔墙技术在保证施工进度的同时也满足特长公路隧道的通风防灾要求。 相似文献
947.
948.
基于道吾山隧道施工过程中发生的突水灾害,建立了三维情况下掌子面前方岩墙的力学计算模型,推导了突泥突水下隧道掌子面岩墙厚度的计算公式,与极限分析上限法进行了对比分析,并对各计算参数的影响进行了分析;根据隧道已有的力学参数,计算了不同溶腔压力作用下,隧道掌子面前方岩墙的最小安全厚度;运用数值分析了不同岩墙厚度下隧道掌子面前方溶腔的临界压力值,通过对比分析了数值模拟结果与理论计算结果,验证了这一方法对于研究隧道前方存在有压溶腔的掌子面稳定性具有一定意义。 相似文献
949.
950.
Tetsuya Yao Yoichi Sumi Hiroyasu Takemoto Atsushi Kumano Hidetoshi Sueoka Hideomi Ohtsubo 《Journal of Marine Science and Technology》1998,3(4):181-193
In the early morning of January 2, 1997, a Russian tanker, the MVNakhodka, broke in two in the Sea of Japan. The fore part of the vessel drifted and was stranded on the coast of Japan, and the aft
part sank. The coast of Japan was seriously polluted by spilled heavy oil. Following this disaster, the Japanese Government
established a Committee for the Investigation of the Causes of the Casualty of theNakhodka. This paper deals with the structural strength of MVNakhodka at the time of the accident. First the structural characteristics of theNakhodka are described, and the reduction in thickness of the structural members are estimated based on the data measured on the fore
part of the vessel which drifted ashose. Then the ultimate longitudinal strength of the hull girder at the time of the accident
is evaluated by applying Smith's method, and the possibility of break-up collapse due to excess loads is discussed. The mechanism
of fracture at the bottom plate is also discussed based on the observed fracture surfuce of the cross section. Finally an
FEM (finite element method) simulation of the break-up of the hull girder is performed. It is shown that buckling/plastic
collapse took place at the deck plate near Fr.153, which was followed by the successive buckling collapse of the side shell
plate of the hull girder. Right after the collapse of the deck structure, the bottom plate fractured just in front of the
transverse bulkhead at Fr.153.
This article is based on an article that appeared in Japanese in the Journal of the Society of Naval Architects of Japan,
vol. 183 (1998). 相似文献