柴油机曲轴臂距差与曲轴疲劳强度的关系

研究了柴油机曲轴的臂距差与曲柄销过渡圆角处附加弯曲应力的关系，论述了曲轴臂距差对曲轴疲劳强度的影响，并推导出由于轴系失中引起的曲柄销过渡圆角处的附加弯曲应力计算经验公式。通过实例计算，提出二冲程低速柴油机附加弯曲应力集中系数经验值，同时验证经验公式的可靠性。本文研究成果不仅对曲轴的设计，而且对船舶轴系设计、审图及故障分析均有指导作用。     

集装箱船的总纵强度和扭转强度校核

传统上运用Excel表格计算船体的弯曲应力和翘曲应力,然后根据相应的规范进行强度校核。运用Excel表格进行计算,工作量大且繁琐。本文根据设计要求采用V isual Basic编写程序进行应力计算和强度校核,大大减少了工作量。并计算了某集装箱船的四种工况,验证了程序的可靠性。     

利用有限元法研究曲轴弯曲应力的变化规律

曲轴结构参数对曲轴弯曲应力有着各种各样的影响，本文利用有限元静力分析方法，对曲轴结构参数和曲轴弯曲应力的变化规律进行了分析，旨在为曲轴结构设计提供理论依据。     

力与碳化侵蚀耦合作用下TRC叠合梁的正截面受弯承载力退化研究

为研究TRC-SIP-F及其现浇混凝土叠合梁在应力和碳化共同作用下的力学性能以及弯曲应力作用下叠合梁不同部位的碳化深度.利用织物增强混凝土(TRC)预制永久性模板制作叠合梁构件,采用加速碳化试验方法,进行承载力试验,分析2根普通RC梁和5根TRC叠合梁在碳化侵蚀作用下不同应力水平对TRC叠合梁受弯性能的影响.结果表明:碳化侵蚀后TRC叠合梁的力学性能退化情况优于普通RC梁,碳化侵蚀后的TRC叠合梁相比未碳化叠合梁承载力有所提高,但延性有所下降.结合试验数据分析碳化弯曲应力影响系数,得出碳化弯曲应力影响系数和应力水平、测点位置的多项式关系;推导TRC叠合梁碳化侵蚀后承载力计算公式,理论计算结果和试验结果吻合情况良好.     

基于悬索桥修正成桥线形的索夹弯曲应力分析

为较精确地分析悬索桥成桥线形下索夹对主缆弯曲次内力的影响,基于成桥状态下的分段悬链线理论,考虑索夹的套箍作用修正成桥线形,使其更接近于实际线形.修正后的成桥线形近似为各段悬链线与短直线段交替连续的混合线形.以三汉矶大桥为例,利用有限元法计算出索夹端面处主缆的主拉应力及索夹相对转角,代入WYATT公式,计算出主缆在各个索...     

500t级超低温金枪鱼钓船信号桅底部甲板强度

远洋航区的渔船经常受到 10级风力。信号桅一般安装在驾驶甲板。校核桅底部的甲板强度 ,将甲板板架简化成弹性支撑的简支梁 ,得到了满意结果。     

15 000 t甲板驳船体结构强度计算与分析

应用有限元分析方法计算载重15000t甲板驳船在4个超大型沉箱的装载、运输及下潜过程中各工况下的结构强度并校核了稳定性。综合对该船的总纵强度、船体立体舱段的有限元分析，以及对横舱壁及舷侧进行的局部结构强度计算，得出了该船实际作业时比较合理的压载及下潜过程的指导性意见，并提出了局部结构加强建议，保证了该工程项目顺利完成。     

六边形孔蜂窝梁墩心截面纵向应力分析与计算

通过对局部开设六边形孔的蜂窝梁进行弹性有限元分析,指出其邻孔之间墩心截面上的弯曲正应力分布不符合平截面假定,并根据其特点提出按双直线分布进行近似处理,建立了相应的截面弯矩-边缘应力-受力区高度关系式.根据此假定在弯矩不变的前提下,对于不同的开孔情况、腹板厚度和翼板厚度分别计算出相应的受力区相对高度,并对其进行分析,拟合出了受力区相对高度与孔径、孔距的相关方程.验算表明,所提出的近似假定和简化计算公式满足工程精度要求,适用于应力计算,且简便实用.     

Elastic Modulus Limit of Support Layer in Twin-Block Ballastless Track Based on Train Load Effect

The support layer is an important component of twin-block ballastless track. The modulus of the support layer is an important design parameter and must be carefully solved. We studied the bending stress and deformation of track slab and support layer due to train load using the beam-plate finite element model on elastic foundation. The results show that support layer type has great impact on both support layer deformation and the stress on subgrade, but has little impact on the bending stress of either track slab or support layer. The continuous support layer type, and articulated support layer type with shear transfer device at their ends, are recommended. In order to keep the stress in the support layer less than that in track slab, the modulus of the continuous, unit, and articulated types of support layer (in unit twin-block ballastless track), and the support layer in continuous twin-block ballastless track, should not be larger than 15, 22, 20.5 and 5 GPa, respectively. In addition, the modulus of the unit-type support layer should not be more than 20 GPa, to ensure the step in support layer remains less than 1 mm.