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71.
原始邓肯—张模型基于Mohr-Coulomb强度准则和双曲线体变公式,不能考虑土体的中间主应力效应、剪胀性和受扰敏感性,影响了其适用范围和预测精度.现有对邓肯—张模型的改进仅针对某一方面,赵春风的修正邓肯—张模型考虑了中间主应力效应和剪胀性,但没有考虑砂土的受扰敏感性;徐日庆的砂土修正邓肯—张模型考虑了受扰敏感性,但没有考虑中间主应力效应和剪胀性.本文结合赵春风模型和徐日庆模型的优点,建立了考虑中间主应力、剪胀性和受扰敏感性等共同影响的砂土新邓肯—张模型,并探讨了该新模型的适用性,对实际岩土工程设计具有参考价值. 相似文献
72.
将隧道和桩孔简化为厚壁圆筒, 基于三剪强度准则和双线性强化模型, 考虑材料的应变强化和中间主应力效应, 推导了厚壁圆筒在均匀内外压作用下的弹塑性极限解, 并给出恒定外压条件下塑性区半径与内压的关系式, 分析了强化模量系数、半径比、中间主应力与材料强度拉压异性对厚壁圆筒弹塑性极限解的影响规律。研究结果表明: 所得弹塑性极限解克服了Tresca屈服准则与Mises屈服准则未考虑拉压异性, Tresca屈服准则与Mohr-Coulomb屈服准则未考虑中间主应力与双剪强度理论极限解存在滑移面突变现象的不足; 弹塑性极限解均随半径比与中间主应力影响系数的增大而增大, 随拉压强度比的增大而减小, 外压对极限内压的影响程度随着拉压强度比的增大而减小; 当强化模量系数为0.1、半径比为2时, 考虑强化效应的塑性极限内压比不考虑时相对增大10%以上, 随着半径比增大到4, 塑性极限内压比不考虑强化效应时相对增大38%以上, 强化效应影响更加明显, 故对于存在应变强化效应的材料, 采用双线性强化模型的分析结果更接近工程实际; 当不考虑中间主应力与应变强化时, 土体的极限扩孔压力弹塑性极限解与Vesic解相差在0.02%以内, 当考虑了土体的中间主应力和应变强化效应后, 塑性区半径与内半径比为10时, 弹塑性极限解分别是Vesic解的1.06、1.81倍, 因此, 基于Vesic解的极限扩孔压力过于保守。 相似文献
73.
长沙市三汊矶湘江大桥大跨径顶推梁设计与研究 总被引:1,自引:0,他引:1
长沙市三汊矶湘江大桥边孔采用65 m跨径的顶推箱梁,箱梁中心处梁高仅3.53 m,高跨比为1/18.4。在设计过程中,对国内外已建成的顶推梁桥作了大量的调研,发现许多箱梁腹板出现了主拉应力裂缝。在设计中采用空间有限元法对腹板主拉应力、施工阶段剪力滞进行分析,发现箱梁截面在中跨支点处顶板截面存在比较大的剪力滞效应,最大剪力滞系数为tλ=1.61。根据计算结果对箱梁构造以及纵向预应力束布置进行了优化,箱梁腹板厚度在纵向上采用变厚度措施,腹板最大主拉应力降低了27%,效果明显。 相似文献
74.
以苏州市北环东延二期工程为背景,通过对两联箱梁(宽箱梁和窄箱梁各一联)不同配束情况的应力分析,比较了预应力通长钢束与短钢束对箱梁应力状态的影响. 相似文献
75.
小净距城市浅埋隧道夹岩力学特征的数值模拟研究 总被引:2,自引:2,他引:0
小净距隧道的中间夹岩处于复杂的三维受力状态.基于单轴抗拉或抗压强度为基础的围岩力学评价指标已显不足,Von-mise等效应力虽同时考虑了三个主应力的影响,但局限于剪切屈服.为此,引入基于Mohr-Coulomb剪切屈服准则与拉伸屈服准则的屈服接近度函数用以描述夹岩应力危险程度.文章主要对上下重叠模式和水平平行模式的两类小净距隧道中间夹岩力学特征进行了研究.研究结果表明.无论是重叠还是平行隧道,其夹岩的中间部分比两侧部分相对稳定;对于城市浅埋隧道,在同等静力学条件下,上下重叠隧道夹岩的受力优于水平平行隧道.计算结果为今后类似工程的设计、超前注浆孔的合理布置提供了指导. 相似文献
76.
基于统一强度理论的公路隧道围岩抗力系数计算 总被引:1,自引:0,他引:1
涂忠仁 《重庆交通大学学报(自然科学版)》2006,25(1):27-30
基于统一强度理论,本文推导得到围岩抗力系数计算公式,该公式具有可以考虑中间主应力的影响以及修改参数后可以退化为其他围岩条件或者其他强度理论条件下的围岩抗力系数计算公式等优点,具有较强实用价值. 相似文献
77.
78.
确定平面应变条件下无粘性土中主应力的一个经验公式 总被引:3,自引:0,他引:3
基于试验结果,提出了一个确定平面应变条件下无粘性土中主应力σ2的经验公式。利用该式可以简便地确定出荷载作用过程中中主应力的变化,算例及试验结果表明具有重要的实用意义。 相似文献
79.
结合太中银铁路对玖山隧道的设计和地质情况,对Ⅲ级围岩不同的初期支护方法进行了三维数值模拟,分析了围岩与初期支护结构的应力及位移,并辅以监控量测,确定了适当的初期支护方法. 相似文献
80.