全文获取类型
收费全文 | 4631篇 |
免费 | 227篇 |
专业分类
公路运输 | 1591篇 |
综合类 | 1129篇 |
水路运输 | 1084篇 |
铁路运输 | 877篇 |
综合运输 | 177篇 |
出版年
2024年 | 29篇 |
2023年 | 135篇 |
2022年 | 147篇 |
2021年 | 138篇 |
2020年 | 111篇 |
2019年 | 127篇 |
2018年 | 50篇 |
2017年 | 58篇 |
2016年 | 71篇 |
2015年 | 122篇 |
2014年 | 248篇 |
2013年 | 210篇 |
2012年 | 230篇 |
2011年 | 266篇 |
2010年 | 272篇 |
2009年 | 328篇 |
2008年 | 317篇 |
2007年 | 287篇 |
2006年 | 232篇 |
2005年 | 193篇 |
2004年 | 170篇 |
2003年 | 215篇 |
2002年 | 211篇 |
2001年 | 199篇 |
2000年 | 105篇 |
1999年 | 51篇 |
1998年 | 57篇 |
1997年 | 35篇 |
1996年 | 36篇 |
1995年 | 39篇 |
1994年 | 38篇 |
1993年 | 23篇 |
1992年 | 23篇 |
1991年 | 31篇 |
1990年 | 21篇 |
1989年 | 31篇 |
1988年 | 2篇 |
排序方式: 共有4858条查询结果,搜索用时 15 毫秒
131.
论文分析在复杂的电磁环境下开展试验面临的电磁兼容问题。研究了发射场电磁兼容预测分析的理论方法,给出了干扰预测的数学模型,可以在试验设计、故障诊断、EM C加固方面得到应用。 相似文献
132.
为研究间距对非对称公铁双幅主梁气动特性的影响,以某大跨度公铁双幅斜拉桥主梁断面为背景进行节段模型风洞试验,在间距L/Br=0.2~2.0范围内,测试了2种不同来流方向下双幅主梁的气动特性,分析非对称双幅主梁气动力系数、表面风压分布并推断主梁周围绕流特征,明确间距对非对称公铁双幅主梁气动干扰规律的影响规律。结果表明:无论风向角α=0°或α=180°,上游主梁气动力系数、表面风压分布和绕流方式受间距影响程度相对较小,与单幅主梁气动特性和绕流方式相似;但下游主梁气动特性受间距影响较大,且完全不同于单幅主梁,间隙处的绕流形式随间距的增大而发生变化,下游主梁气动力系数、平均风压系数曲线和脉动风压曲线也表现出完全不同的规律;且间距越大,下游主梁气动特性和绕流方式越接近于单幅主梁。公路主梁的流线性相比于铁路主梁更强,这种气动外形差异导致2种来流方向下非对称双幅主梁气动特性和绕流形式不同,间距在L/Br=0.2~2.0范围内,气动干扰对其影响规律也完全不同。如α=0°时,双主梁上表面始终为“单一钝体流态”;但α=180°时,双主梁上表面属于“剪切层附着流态”,间距不同,上游公路主梁尾流附着于下游铁路主... 相似文献
133.
针对近年来多次出现的普速铁路道岔护轨位置脱轨问题,研究了脱轨过程与机理,分析了目前护轨间隔、翼轨间隔限值与计算方法的合理性;在全国范围内选取19个车站、124组道岔开展了系统的现场试验研究,探讨了护轨间隔、翼轨间隔限值的优化方法。研究结果表明:道岔护轨位置脱轨的主要原因为车轮冲击护轨开口段导致护轨螺栓松动、护轨低头、顶部磨耗,最终造成车轮爬上护轨脱轨;现场养护维修中,护轨、翼轨间隔分布较离散,合格率较低,为68.97%~73.83%;目前的翼轨间隔限值安全裕量较大,可适当放松,为现场维修提供方便;与同号码复式交分道岔相比,单开道岔护轨开口段轮轨冲击概率略小;随着道岔号码的增大,护轨开口段冲击概率呈减小趋势;目前的护轨间隔限值设置可将车轮冲击直向护轨以及侧向护轨跟端开口段的概率控制在12%以内,但并不能有效防止侧向护轨趾端开口段的轮轨冲击,概率仍高达53.85%~75.00%;实际养护维修过程中,建议将护轨间隔限值修改为1 365 mm,可满足大部分主型道岔的需求,有效减少和避免护轨趾端开口段的轮轨冲击。 相似文献
134.
135.
136.
首先分析了智能天线在CDMA系统中应用,理论分析了通过空间特征向量来对其实现“零陷“,提出采用压低基站的上行干扰提升系统的性能的新算法,实验仿真显示:该算法通过空域滤波,能够显著提高系统性能. 相似文献
137.
为掌握大跨人行悬索桥纵横主梁涡振性能,以国内拟建的一座宽跨比为0.028 4的人行悬索桥为工程背景,对其涡振响应特性及发生机理进行了研究。采用数值方法分析了该主梁涡振响应、流场涡脱演化、风压分布以及涡激振动贡献系数在-3°、0°和3°风攻角下的特性。结果表明,随着风攻角由正转负,主梁竖弯涡振性能变差,其风速锁定区间向低风速区偏移,最大竖弯涡振幅值增大,最不利扭转涡振出现在0°风攻角下。由于主梁下表面多个工字钢纵梁的阻挡作用,导致主梁下部气流旋涡运动状态复杂,其对涡振响应影响显著。脉动风压系数随风攻角的变化规律复杂,主梁上、下表面脉动风压系数极值分别出现在-3°和3°风攻角下。不同风攻角下,主梁上、下表面的涡激振动正贡献系数极值均出现在尾流端且作用范围较大,此为结构竖弯涡振响应的主要贡献区域。 相似文献
138.
139.
介绍了电解水制氢装置核心部件电解槽的主极板发生腐蚀的现象,研究并分析了极板腐蚀发生的原因,笔者认为主极板腐蚀的机理属于电偶腐蚀 孔蚀,碱液中有害离子是导致腐蚀发生的必要条件。针对主极板腐蚀发生的情况,提出了解决措施。 相似文献
140.