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91.
钢筋混凝土结构的腐蚀及防护措施 总被引:6,自引:2,他引:4
介绍钢筋砼结构防腐蚀的重要性,根据钢筋砼结构的特定使用环境,提出钢筋砼在结构设计、施工等各阶段合理地应用各种防腐蚀保护措施。 相似文献
92.
船舶结构钢海洋环境点蚀模型研究之二:实船蚀坑形态与径深比时变模型 总被引:1,自引:0,他引:1
文章基于点蚀生长原理与实船蚀坑形态检测数据,对船舶受点蚀构件的两类主要蚀坑的形态、形成机制及其随船龄演化情况作了大致描述.认为遭受点蚀船舶构件的蚀坑形态与其所处位置、服役时间等密切相关;两类蚀坑形态差异的原因在于其各自点蚀进程中的具体控制因素及相应的影响程度存在较大区别.论述证明将点蚀蚀坑径深比处理成随时间变化的函数是有理论和事实依据的;并与点蚀深度模型相结合,依据Yamamoto实测散货船货舱区肋骨蚀坑数据建立了相应的蚀坑径深比时变模型. 相似文献
93.
地铁杂散电流的腐蚀及防护影响分析 总被引:5,自引:4,他引:1
马笑松 《城市轨道交通研究》2007,10(6):64-66
根据轨道交通的杂散电流产生原理,结合工程实际,提出了杂散电流防护体系;并结合轨道交通的工程特点,从杂散电流与接地的关系分析,提出了隧道和车站的结构钢筋可用作设备接地的建议. 相似文献
94.
95.
96.
船体结构总纵极限强度的简化逐步破坏分析方法 总被引:2,自引:0,他引:2
本文基于Smith方法,应用梁-柱理论、理想弹塑性假设、平截面假设和塑性铰理论建立了加筋板单元的应力-应变关系曲线,导出了船体结构总纵极限强度的简化逐步破坏分析方法并编制成FORTRAN计算程序.应用作者导出的简化逐步破坏分析方法分析计算了Reckling 23号模型总纵极限强度.计算结果表明,本文导出的简化逐步破坏分析方法和计算程序正确可靠,可供船体结构设计和使用.本文还对船体结构总纵极限强度的影响因素进行了分析,其中包括加筋板单元的载荷-缩短行为、横向压力、材料屈服强度和腐蚀等. 相似文献
97.
Fe—Mo合金的时效析出行为 总被引:1,自引:0,他引:1
用 X 射线、电子衍射及透射电镜观察等方法研究了 Fe-27Mo 及 Fe-16Mo 合金的时效析出行为.结果发现,在873~1453K 时效时.时效初期,两种合金中均有一种新的过渡相——R 相析出.随时效进行,过渡相 R 将向平衡相μ(1213~1453K)或 Laves(873~1213K)转度.过渡相 R 为菱形点阵,点阵常数α=0.8977nm,α=74.4°,其 Mo 含量为48%,呈棒状或块状形态析出.时效初期由于过渡相 R 的析出引起合金硬化. 相似文献
98.
99.
100.
舰船海水管系电偶腐蚀及其防护措施 总被引:1,自引:0,他引:1
HDR双相不锈钢和B10铜镍合金是舰船海水管系中广泛使用的两种金属材料,当与其他金属在海水中偶接,就必然会发生电偶腐蚀。发生电偶腐蚀过程的根本原因是溶液中有去极化剂存在。文章从腐蚀电化学的某些层面厘清HDR、B10海水管系电偶腐蚀的机理,分析了海水管系电偶腐蚀的原因,并提出若干防护措施。 相似文献