排序方式: 共有38条查询结果,搜索用时 31 毫秒
1.
城市轨道交通中,钢轨作为主要回流导体,钢轨电位过高对设备以及人员造成严重影响。针对某地铁线路的钢轨电位过高的问题,文中在长区间钢轨对结构钢筋过渡电阻测量方法的基础上,对该线路进行钢轨对地过渡电阻评估。测试结果表明地下段过渡电阻仅为1.816Ω?km,远小于标准规定要求。为分析该绝缘缺陷对钢轨电位问题的影响,文中基于线路实际情况,结合交直流混合迭代方法,进行了牵引供电计算仿真,分析钢轨过渡电阻分布对钢轨电位问题的影响,该线路过高的钢轨电位问题与地下区段过低的过渡电阻有直接关系。 相似文献
2.
空调设备作为维持轨道车辆车内乘客舒适度的重要组成部分,其外形结构对列车的气动阻力会产生影响.合理的空调导流罩安装角度可以有效降低列车气动阻力.利用计算流体力学(Computational Fluid Dynamics,CFD)方法研究空调导流罩安装角度对160 km/h市域列车气动阻力的影响.研究结果表明:空调导流罩安装角度越小,整车气动阻力越小,相对于无导流罩(90°)工况,导流罩安装角度为15°时,整车减阻达10%.头车流线型气动阻力系数随导流罩角度变化不大,除尾车流线型部分外,其他车辆气动阻力系数随着导流罩安装角度的增大而增大,尾车流线型气动阻力系数随导流罩安装角度的增大而降低.导流罩气动阻力随安装角度的增大而增大,不包含导流罩部分的空调气动阻力随导流罩安装角度的增大而降低. 相似文献
3.
4.
针对密封条光照老化的主要失效模式,分析了乘用车用密封条光照老化性能的影响因素.以某乘用车玻璃导槽Roof段的密封条为例,在炼胶和挤出工艺不变的前提下,对采用5种不同配方的EPDM密封条样件进行了光照老化性能试验.结果表明,配方中石蜡油的闪点和硫化剂的含量是影响密封条光照老化性能的主要因素;过硫或欠硫也是导致密封条光照老化性能下降的重要原因. 相似文献
6.
列车在高速会车时产生的空气压力波会给交会车辆的侧窗造成很大的冲击,有可能出现破窗事故,给乘客和列车运行带来安全隐患。基于三维、非定常两方程湍流模型,利用计算流体软件Fluent,对某型地铁车辆与不同型号的铁路高速列车(CRH380A、CRH2、CRH3型)交会时的空气动力学性能进行了数值仿真,得到侧窗上的会车压力波变化曲线。仿真计算结果表明:在地铁列车与铁路高速列车的交会过程中,地铁列车所受到的侧力远大于高速铁路列车所受到的侧力,交会产生的瞬变压力波对地铁列车侧窗的影响也更大。当地铁列车与CRH380A型高速列车交会时,与其和其它两种型号的列车交会相比,地铁列车侧窗所受到的压力波幅值最小,而当地铁列车与CRH2型铁路列车或CRH3型铁路列车交会时,地铁列车侧窗所受到的压力波幅值均较大,其波动的峰峰值也更大。 相似文献
7.
多轨距轨道车辆均衡试验机构研制 总被引:1,自引:0,他引:1
现有标准轨距均衡试验平台无法满足1 000~1 676 mm多种轨距制式均衡试验的要求。采用多级导向限位下垂向顶升的方式,设计出便携式多级起升机构,分布于每个车轮下方,可随轨距调整,直接对轮缘位置称重,实现多种轨距车辆均衡试验。详述了工装结构设计,对结构强度进行有限元分析,研制了样机进行试验验证。试验结果表明:在有限空间内实现了抬升150 mm,同步测试抬升量和各轮重的功能,抬升动作稳定可靠,满足设计要求。 相似文献
8.
对于列车绕流数值模拟而言,其计算区域越大,边界条件对计算结果的影响越小,但过大的计算区域会导致计算工作量和计算时间的增加,因此,计算区域尺寸的选取是列车绕流数值模拟的关键之一。通过建立12种不同尺寸的计算区域模型,结合数值模拟方法,研究其对列车压力分布特征及气动性能的影响。研究结果表明:数值计算仿真得到的气动力系数与风洞试验得到的气动力系数的误差4%;当计算区域上游高度≥8倍特征高度时,头车鼻尖驻点压力系数基本稳定在1.0左右。通过对比不同大小计算区域的计算结果可知,流线型高速列车绕流数值仿真的推荐采用最小计算区域尺寸为:高度方向为12倍特征高度,宽度方向为24倍特征高度,长度方向上游为12倍特征高度,下游方向为24倍特征高度。 相似文献
9.
10.
为评价计算网格对明线列车空气动力学数值仿真计算结果的影响,基于计算流体力学,研究了计算网格对列车气动特性的不确定性. 首先根据3种不同尺寸的计算网格及其计算结果,提出了计算网格对列车气动力和表面压力不确定性的计算方法;其次以ICE2列车为研究对象,划分了3种不同尺寸的计算网格,数值仿真得到了列车气动力和典型截面的压力;最后研究了该列车头车气动力和典型截面压力的不确定性. 研究结果表明:数值仿真得到的气动侧力系数与试验数据的误差仅为0.31%;车身迎风侧表面压力的不确定性接近于0;车身表面压力不确定性较大的位置主要位于车体底部,其最大不确定度达到1.42;头车侧力系数的不确定度为0.002 6,而头车升力系数的不确定度为0.509 3. 相似文献