用双级谐波传动实现汽车发动机凸轮轴调相的研究

汽油机采用ＶＶＡ可改善怠速稳定性，提高中低速外特性扭矩，往往也有一定的节油效果。但ＶＶＡ机构研制难度很大，目前只有个别机构实用。作者研制了一个采用双级谐波传动的调相机构。试验表明，该机构能圆满实现调相功能，其长期工作的可靠性也经受了一定考验，考察了调相对发动机充量系数的影响，计算和实测结果基本一致，在全部转速范围内，充量系数都有提高。     

与液压间隙调节器有关的参数变化对气门机构动力学计算结果的影响

通过模拟计算考察了在有液压间隙调节器的气门机构中,柱塞—柱塞套间隙、机油温度、供油压力以及高压腔机油内混气变化对有直动式HLA的某气门机构的动力学特性的影响。结果表明,柱塞—柱塞套间隙、机油温度和压力变化对模拟计算结果影响很小;凸轮轴低转速时,柱塞—柱塞套间隙、机油温度对计算结果的影响比高转速时略大些;HLA高压腔机油混气对气门机构动力学计算结果有很大影响。     

发动机无凸轮轴气门驱动的研究与进展

阐述了在发动机上以电磁、电液、电气或其他方式驱动气门 ,实现无凸轮轴气门驱动 ,可以灵活改变气门正时 ,简化发动机结构 ,能有选择地闭缸 ,灵活改变发动机有效压缩比以适应多种燃料要求 ,使发动机获得比采用一般可变气门驱动更多的好处。无凸轮轴气门驱动的主要问题是响应速度不够高、气门落座冲击、能耗过高以及驱动系统复杂昂贵。目前无凸轮轴气门驱动还未达到大规模实用化的程度     

有直动式液压间隙调节器的气门机构的动力学模型

针对有液压间隙调节器（ＨＬＡ）的气门机构，采用两种模拟ＨＬＡ的方法－弹簧阻尼模型和液压模型－构造了气门机构的动力学计算模型。ＨＬＡ的弹簧阻尼模型以串联在一起的弹簧和阻尼分别表示高压腔机油的可压缩性和泄漏的影响；液压模型则直接用流体力学导出的关系式计算高压腔机油压力，介绍了ＨＬＡ模型中主要刚度和阻尼尼系数的确定方法，以及一种估算ＨＬＡ高压腔机油混气比的新方法，关于气门机构和ＨＬＡ的试验以及动力学计算     

凸轮摇臂异常磨损的分析与试验

从改善润滑条件和减少机油因窜气受污染的角度解决了凸轮—摇臂副异常磨损问题。在改善凸轮—摇臂副润滑条件方面,加强了机油冷却使机油温度得到控制,加大了缸头机油供油油路直径、提高了机油泵泵油能力,使凸轮—摇臂副的供油量和油压得以提高;改进活塞环和缸体结构减少窜气,加强了密封。计算及试验表明,采取这些措施后,凸轮—摇臂副异常磨损问题得到了解决。     

燃料电池城市客车储氢瓶疲劳分析

为分析某燃料电池城市客车储氢瓶因悬置安装集成阀引起的瓶口附近疲劳问题,对储氢瓶模态和实车运行时的车顶加速度进行了测试,并导出了振动试验台重现振动所需的疲劳评价谱.利用该评价谱在振动试验台上对储氢瓶进行激振,测试储氢瓶瓶口在各种评价谱下的动态应力,并根据多轴疲劳理论分析了储氢瓶的疲劳特性.结果表明,该储氢瓶瓶口的疲劳强度在可接受的区域内,集成阀的振动不是储氢瓶瓶口疲劳的决定因素.     

发动机电磁气门驱动中的电磁铁结构方案分析

在发动机电磁气门驱动(EVA)研究中,利用电磁驱动通用CAE软件FLUX2D/3D对一已有EVA的电磁铁进行了静吸力计算。仿真结果与试验结果基本相符,说明计算中的几何建模、物理属性的配置以及划分网格等处理均合理可行。在此基础上,对5种电磁铁结构方案进行了静吸力计算和比较分析,得出直流E型电磁铁适用于发动机电磁气门驱动的结论。     

燃料电池城市客车用储氢瓶有限元分析和疲劳寿命分析

用有限元法对燃料电池城市客车用储氢瓶进行了预紧导致的残余应力应变分析和充放气条件下的表面应力应变分析,通过与实测结果进行对比可知,二者基本吻合,说明有限元模型分析结果可信。进行储氢瓶疲劳寿命分析时,先得出铝内衬零件S-N曲线,再将铝内衬筒体中部的多轴交变应力转换为等效的对称循环条件下的单轴交变应力,最后根据该S-N曲线得出储氢瓶疲劳寿命为2.57×105次循环,与实际情况相符。     

气门机构中的液力间隙调节器

现代汽车发动机，尤其是轿车发动机，已普遍采用液力间隙调节器的气门机构，根据国外的有关文献，阐述了ＨＬＡ的结构形式，工作原理，采用ＨＬＡ的优点和可能存在的总是并对ＨＬＡ的设计特点，检验项目和检验方法，以及对其某些特性的研究进行了介绍。     

柴油机主轴承座的有限元强度分析

对某直列6缸柴油机提高增压压力后主轴承座的结构强度进行了有限元分析。建立了主轴承座的局部模型,其中通过约束接触面对应节点在某些方向的相对位移来模拟接触关系,主轴瓦过盈和螺栓预紧力通过热胀冷缩实现。采用Engdyn软件中曲轴动力学模型与弹性流体动力学润滑相耦合的方法计算主轴承载荷,根据经验确定了5种危险点产生应力峰值的主轴承载荷状况;根据有限元计算结果确定了6个危险点,用Smith图得出了各危险点的疲劳安全系数。结果表明,主轴承座、主轴承盖各危险点安全系数均满足要求。