再论构架蛇行波作为车轨(桥)时变系统横向振动激振源的合理性

车轨(桥)时变系统横向振动计算中的一个关键是此系统横向振动激振源的确定.迄今为止,国内外研究大多以轨道横向不平顺为此系统横向振动的激振源.但是引起此系统横向振动的因素很多,诸如轨道横向不平顺、车轮踏面锥度、轮轨缺陷及制造误差、车辆质量及其载重的偏心.仅考虑轨道横向不平顺,显然忽视了其他很多因素的作用,而这些因素的作用无法包含在轨道不平顺中.15年前,曾庆元院士就提出了以构架蛇行波作为车轨(桥)时变系统横向振动激振源的思想.本文再次从数学、力学角度对此思想进行了论证,并结合大量详实的经试验验证了的计算结果及近年来作者在车振实测及列车脱轨研究方面所积累的一些印证材料,充分说明了此思想的合理性及正确性.     

50m冷海水运输船振动及减振分析

对50 m冷海水运输船振动及减振问题进行分析,从船舶振动评价标准、振源以及减振措施等方面概述了船舶工程中振动的预报和评估的各种应对技术以及国内外的研究进展.基于理论与数值分析,对船舶结构的激励源、振动形式及固有频率进行了探讨.针对50 m冷海水贝类运输船甲板出现的有害振动问题,结合船舶实测数据,提出了相应的结构减振的修...     

摩托车单缸发动机曲柄连杆机构振源分析方法对比(2)

(上接2007年第4期) 通过matlab编程,求解以上方程组的simulink框图如图3所示.图中所有长度单位均为m,质量单位均为kg,Omega代表ω,Theta代表θ, -dot代表上标黑点,即求导.     

基于频谱分析的汽轮发电机组振源诊断

采用频谱分析技术对某型船用汽轮发电机组进行振源诊断。分析结果表明汽轮机的振动对整个机组有较大影响,指出机组轴系的不对中和轴系动平衡的变化是产生低频特征频率的主要原因。对部分特征频率的传递路径进行分析并给出改进建议。     

船舶振动原因及其减振方法

早在19世纪后期,船体振动问题就开始引起人们的注意。近年来,随着航运业的发展,主机功率和转速提高,船舶吨位加大,以及肥大型船舶的出现,致使船体振动问题日益突出。随着造船技术的进步,船体结构减轻,结构刚度也随之减小,更易激起较大的船体振动。     

船体振动与主机顶部支撑的作用

本文介绍了以船用主机为激励源的船体振动的一般情况，以及作为应对措施的几种主机顶部支撑的结构及作用原理。     

南京长江大桥横向振动激振源的确定

列车通过桥梁,引起桥梁横向振动是一个复杂的车桥时变系统动力学问题.本文以南京长江大桥为背景,分析了结构的自振特性值,结合实测资料,在统计数据的基础上,反复迭代计算,拟合出不同车速下的人工横向振动波,从而确定出车桥时变系统随机分析的激振源。     

圆截面桩中纵波传播理论研究及动力有限元分析

对圆截面桩中纵波的传播理论进行了研究,并通过动力有限元分析程序ANSYS/LS-DYNA,研究了完整桩中纵波的激振方式对动测效果的影响,从而证明了均震方式比单点激振方式更适用于应力波法测试.     

双振源激励下地铁车辆段上盖建筑物振动特性

以广州某地铁车辆段为研究对象, 实测了试车线与库内检修线引起地面振动的加速度, 分析了两类振源的衰减规律与差异; 建立了车辆段上盖建筑物有限元模型, 将实测地面振动数据采用大质量法进行多点激励, 分析了双振源激励对上盖建筑物楼板振动的影响。研究结果表明: 列车通过时, 试车线地面振动主要频率为60~80 Hz, 检修线主要频率为20~40 Hz; 试车线荷载振源强度大于检修线, 约为6 dB; 试车线振动衰减率约为1.07 dB·m-1, 检修线振动衰减率约为1.69 dB·m-1, 说明检修线引起地面振动强度的衰减速度比试车线更快; 与非一致激励相比, 一致激励对上盖建筑物楼板10 Hz以下振动影响显著, 各层加速度级在2.5 Hz处存在明显峰值, 这与建筑物楼板的固有频率有关; 试车线荷载激励下, 底层楼板振动主要频率范围为40~60 Hz, 顶层出现在20~40 Hz, 峰值中心频率集中在40.0 Hz处; 检修线荷载激励下, 各层楼板振动主要频率范围为0~40 Hz, 峰值中心频率集中在31.5 Hz处; 对比单一振源激励, 双振源激励使建筑物楼板Z振级增加了0~3.5 dB, 这在地铁车辆段上盖建筑物的环境振动评价中应充分重视。