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以四川某矮墩连续刚构桥为工程背景,分析了合龙时的温度(包括均匀温度和温度梯度)、高差及顶推力等因素对矮墩连续刚构成桥后的结构内力和线形的影响.分析表明:合理的顶推力可以有效改善矮墩连续刚构成桥后的受力状态和线形,据此提出了考虑合龙温度和混凝土后期收缩徐变影响的顶推力确定方法. 相似文献
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韩秀辉 《城市轨道交通研究》2023,(3):138-142
我国的地铁车辆基地上盖物业开发设计大多基于同一轨面高程。大高差地形的地铁车辆基地上盖物业开发若采用常规的设计方案,会存在土石方工程量较大,以及难以和周边的城市规划有效衔接等问题。以哈尔滨地铁安通街车辆基地为例,在阐述该车辆基地用地条件及周边规划条件的基础上,结合工程特点及物业开发方案,分析了大高差地形车辆基地设计中影响物业开发的因素。提出分级场坪、设地下试车线、股道两侧路基支挡、桥建合一等技术措施,形成了1个地下试车线、2个分级场坪、3个降坡线路车辆基地设计方案。 相似文献
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相邻墩高差对无砟轨道结构不平顺的影响研究 总被引:2,自引:2,他引:0
《铁道标准设计通讯》2015,(9):22-25
针对新建客运专线验收时相邻桥墩高差较大的桥上轨道结构不平顺超限现象,基于有限元分析方法结合实际桥梁工点情况,对简支梁、连续梁及连续刚构典型桥梁工点分别建立有限元分析模型,研究相邻墩高差温度效应对无砟轨道平顺性的影响;相邻墩高差温度效应对轨道10 m弦长不平顺影响很小,对轨道48a弦长不平顺有较大影响,与轨道结构既有不平顺叠加可能超限;轨道480a弦长不平顺的直接影响因素是最高桥墩的高度,与相邻墩高差没有必然关系。 相似文献
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长沙地铁芙蓉广场站到五一广场站盾构区间左线接收井和联络线底板高差1.6 m,无法采用传统方法接收和空推前移,通过盾构滚轮接收和盾构铰接研究,采用CAD模拟后用混凝土把接收井回填成竖曲面与联络线标准段进行过渡到后铺设导轨,巧用盾构铰接装置和在底部拼装管片实现大坡度曲面接收前移。拆除连接桥与后配套连接下部螺栓后拆除临时拼装管片,铺设过渡导轨和在盾尾后部导轨上按设可移动反力装置实现了盾体和后配套在联络线底板上直接铺设导轨就能快速空推前移。 相似文献
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沪宁高速拓宽工程老路加铺利用的评价研究 总被引:1,自引:0,他引:1
基于拓宽工程新老路面结构寿命相协同的原则,对沪宁高速上海段拓宽工程既有道路结构所实施的加铺利用方案进行了结构承载能力评价。以弹性层状理论体系为基础,分别以弯沉和应力应变为评价指标,兼顾新老路面结构间存存的高差以及既有道路结构性能的现状,通过数据回归分析,分别提出了综合表征既有道路结构承载能力的弯沉评价方法,以及考虑各结构材料自身性能演化规律的两阶段评价方法,前者主要受控于未加铺前既有道路的性能,而新老路之间的高差对结果影响较小;后者主要受控于既有道路加铺后各结构层厚度和材料属性。上述两种评价方法弥补了一般意义上道路结构承载能力评价方法中没有考虑高差因素的不足,为拓宽工程合理加铺利用方案的制定提供了理论和实践依据。 相似文献
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该文结合G4216线金阳至宁南段高速公路项目的重要节点——芦稿枢纽互通的方案研究过程和结论,探讨在地形条件复杂、功能需求较高的条件下枢纽互通立交选形的思路和方法,旨在为更多的山区高速公路,在“Y”字形三山夹两河的特殊地形条件下的枢纽互通立交方案设计提供一定的参考。芦稿枢纽互通区位受金沙江及其支流强烈切割,谷底狭窄,横坡极陡,工程建设条件恶劣,同时在有限空间内还要满足高速公路间枢纽转换及落地功能的特定需求,受控因素较多,在桥隧比高达92.4%的主线设置枢纽互通其明线段落极其受限,匝道接线位置受主线特大桥(连续刚构)控制,且相接高速公路的高程高于两项目交叉点40 m,接地平交口高程低于交叉点62 m。该文通过多角度、全过程的系统性回顾梳理,总结在复杂地形条件下,有序地把握控制因素,恰当地甄选合理方案,并不断优化蜕变的方案设计经验,能够为类似地形条件下的枢纽互通方案设计提供新思路。 相似文献
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深中通道中山大桥主桥为主跨580 m的双塔双索面钢箱梁斜拉桥,主梁采用流线型扁平钢箱梁,梁宽46 m(含风嘴),主梁共划分69个节段,标准段长18 m、最大吊重约429 t,采用桥面吊机双悬臂吊装。由于钢箱梁节段自重大、宽度较大、横桥向竖向刚度较小等,在桥面吊机悬臂吊装过程中,会出现钢箱梁匹配面高差过大(最大约63 mm)的问题。为解决该问题,实现梁段精确匹配安装,提出3种钢箱梁吊装匹配方案:“门架+拉索”方案、“牛腿反力架”方案、“一字梁锁定+C形焊缝+部分张拉斜拉索”方案。经有限元仿真分析综合比选,最终选择“一字梁锁定+C形焊缝+部分张拉斜拉索”方案。该方案以箱梁竖腹板为定位点,提前焊接一字梁,采用法兰连接后锁定待拼梁段,部分焊接拼接面内箱梁形成C形焊缝;通过提前挂索并张拉部分斜拉索,减小匹配面已拼梁段横桥向竖向变形,达到箱梁匹配要求。施工中采取了匹配高差调节、局部应力控制、拼接缝宽控制等关键技术,最终将该桥钢箱梁匹配面高差减小至9.8 mm以内,钢箱梁局部应力可控,斜拉索初张过程中钢箱梁应力增量小于10 MPa,且各箱梁节段拼接缝宽可控制在1 cm以内。 相似文献