一种77～373K磁致伸缩测量装置的研制

设计了一种77～373K温度区间测量磁致伸缩的装置。采用多晶Ni对该装置进行了标定，结果与献发表的数据相符，并利用该装置测试了多晶Ni2.1Mn0.9Ca0.9C0.05Heusler合金磁致伸缩的结果。     

Fe—21Ni—4Mn合金磁场诱发马氏体形貌和惯习面

本文采用强脉冲磁场、光学显微镜和 H.R.Pak 等提出的惯习面确定方法研究了 Fc-21Ni-4Mn 合金中磁场诱发马氏体形貌和惯习面.结果表明,Fe-21Nj-4Mn 合金冷却形成板条马氏体,而在 Ms 温度以上,磁场诱发形成多片状而少板条马氏体,且随温度升高,磁场诱发马氏体形貌为蝶状.磁场诱发马氏体惯习面与冷却形成的马氏体相同,均为(225),对于蝶状马氏体发现了一种新的对称面(110).     

耐候钢09CuPCrNi拉伸变形行为与组织变化的研究

本文采用标准拉伸试验、光学金相和透射电镜研究了09CuPCrNi 热轧耐候钢的室温拉伸变形行为和组织变化结果表明,由于应力诱发马氏体相变发生及铁素体的加工硬化,引起材料出现锯齿状不连续屈服,应力诱发马氏体岛沿晶界呈连续网状分布及晶界珠光体组织导致塑性降低,马氏体岛由位错板条马氏体组成,变形后铁素体内位错密度升高.     

马氏体合金铸铁堆焊焊条研究

通过硬度试验,显微硬度,光学显微镜以及Ｘ光衍射相分析对马氏体合金寿铁堆焊金属进行研究,确定焊条药皮配方,使堆焊金属硬度ＨＲＣ大于６６,高于目前同类产品的硬度值。     

一种77～373K磁致伸缩测量装置的研制

设计了一种可在77～373K温度区间测量磁致伸缩的装置．采用多晶Ni对该装置进行了标定,结果与文献发表的数据相符．并利用该装置测试了多晶合金磁致伸缩的结果     

热循环对Fe—23Mn和Fe—28Mn—4Si合金马氏体相变和组织结构的影响

Ｆｅ－２３Ｍｎ合金和Ｆｅ－２８Ｍｎ－４Ｓｉ合金的马氏体相变在热循环中行为截然相反，Ｆｅ－２３Ｍｎ合金奥氏体经热循环后产生稳定化，随着热循环次数增加，ε马氏体数量减少直至消失，得到单相奥氏体组织，但质变循环稳定化的奥氏体在室温时效过程中发生等温γ→ε相变，Ｆｅ－２８Ｍｎ－４Ｓｉ合金奥氏体经热循环不产生稳定化。ε马氏体数量不是减少，而是明显增多，Ｆｅ－２８Ｍｎ－４Ｓｉ合金γ→ε相变具有组织遗传特征，而     

0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢在静置长江水中的腐蚀原因探讨

由0Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢与Q345碳钢复合的复合钢板焊接制作的某大型水利排砂钢管设施,在静止长江淡水条件下出现严重点蚀.通过距焊缝不同距离的不锈钢表面的腐蚀电位、点蚀击穿电位、重钝电位的电化学研究以及其金相组织和元素(Cr,C)含量变化等分析发现:焊接加工中的热效应导致马氏体不锈钢某些部位的表面Cr含量降低,晶粒与晶界处出现C的聚集,金相组织粗大,从而优先产生点蚀.讨论了不同焊接工艺热影响作用,焊接电流越大,热效应越明显.     

多晶Ni2.1Mn0.9Ga0.9C0.1合金的马氏体相变特征

采用电阻、热膨胀、磁致伸缩及光学金等试验方法研究了多晶Ni2.1Mn0.9Ga0.9C0.1合金的马氏体相变特征。结果表明：Ni2.1Mn0.9Ga0.9C0.1合金在400～100K之间发生两次相变,第一次为马氏体相变,它的热滞后比较小,马氏体相的电阻率高于母相的电阻率;而第二次相变的结构变化尚未澄清,它的热滞后比较大,新相的电阻率低于母相的电阻率。马氏体相变时,合金结晶方向长度收缩,磁致伸缩急剧减小。合金中马氏体基本为相互平行的片状组织。     

4Cr_(10)Si_2Mo 气阀锻造工艺

介绍了马氏体钢４Ｃｒ１０Ｓｉ２Ｍｏ气阀的锻造工艺及生产中的注意事项，分析了这种钢不能采用空冷的原因，并且与奥氏体钢４Ｃｒ１４Ｎｉ１４Ｗ２Ｍｏ气阀的锻造特点进行了比较，提出了气阀生产新工艺———正挤压的可行性．     

多晶Ni2.1Mn0.9Ca0.9C0.1合金的马氏体相变特征

采用电阻、热膨胀、磁致伸缩及光学金相等试验方法研究了多晶合金的马氏体相变特征．结果表明：合金在400～100K之间发生两次相变，第一次为马氏体相变，它的热滞后比较小，马氏体相的电阻率高于母相的电阻率；而第二次相变的结构变化尚未澄，它的热滞后比较大，新相的电阻率低于母相的电阻率．马氏体相变时，合金结晶方向长度收缩，磁致伸缩急剧减小．合金中马氏体基本为相互平行的片状组织．