云桂铁路原状膨胀土压缩特性试验研究

以云桂铁路弥勒膨胀土为研究对象,通过取原状膨胀土开展一维固结试验,研究了弥勒膨胀土的压缩特性、超固结特性及次固结特性。研究结果表明：弥勒膨胀土属于中等压缩土,其压缩系数随固结压力的增大而减小,曲线呈负指数变化特征;弥勒膨胀土地基15 m深度范围内具有超固结特性,其超固结比OCR为3.14～0.99,OCR 沿地基深度方向呈衰减变化;弥勒膨胀土具有明显的次固结特性,其次固结系数Cα随固结压力的变化而变化,次固结系数Cα与压缩指数Cc的比值基本是一个常数,Cα/Cc≈0.0218。试验及结果分析对铁路工程建设具有一定的指导意义。     

正常固结与超固结黏性土的孔压特性

采用伏斯列夫强度理论中的等效固结应力p′e对三轴试验中的孔压μ进行归一,证实了超固结黏土的μ/p′e与应力比η可近似成双线性关系．正常固结黏土的μ/p′e与应力比η能用通过原点的直线拟合,其系数C与破坏时的摩擦角有关．由该线性关系推出的孔压系数α和应力比η的函数关系与剑桥模型导出的孔压系数α和应力比η的函数关系相比,其变化趋势一致．     

弥勒非低矮路基超固结膨胀土地基沉降特征

为研究非低矮路基下超固结原状膨胀土地基沉降特征,针对弥勒超固结膨胀土地区路基下地基的物理力学特性与沉降变形特征,开展了一系列原状膨胀土分级连续加载K₀固结试验以及现场路基填筑试验,并长期监测路基下地表沉降与路基下地基分层沉降。对比分析天然地基与CFG桩加固地基的沉降特征,地基中的超固结土与正常固结土的分界面深度随路基荷载增大的变化规律及其对地基沉降量的影响。分别采用正常固结法和超固结法计算地基沉降量,并与实测结果进行对比分析,对沉降计算方法进行了深入讨论。研究结果表明：CFG桩加固处理深度应超过超固结土层分布深度,否则与天然地基相比,控制沉降的效果并不明显;超固结沉降计算方法的计算精度明显高于目前设计常用的正常固结沉降计算方法（超固结计算方法的修正系数为0.531,正常固结计算方法的修正系数为0.351）,超固结算法-正常固结算法修正系数比随土层深度递减的趋势可用于反映超固结土层的加固处理情况;在路基工程设计中,对于路基荷载下的超固结膨胀土地基,建议采用超固结法沉降计算方法进行沉降分析;在地基加固处理时也应充分利用原状膨胀土的超固结特性,从而在该类地基加固设计中有效降低工程成本。     

浅析福建宁德三都澳地区超固结粘土的直剪试验

超固结土的前期固结压力大于其现有的自重压力(Pc>P0),说明土体在形成的历史中曾经受过比现有自重压力更大的固结应力,超固结土往往具有特殊的工程力学性质。基于福建宁德三都澳地区的超固结土的直剪试验,说明在不同压力下土样直剪抗剪强度的测定方法,分析该指标的适用性。     

浅析天津滨海地区浅层软土的前期固结压力

重点介绍软土的前期固结压力对于软土地基上各种建构筑物的工程意义、通过室内试验确定软土前期固结压力的方法、室内确定前期固结压力的影响因素和试验注意事项,并综合运用软土前期固结压力和其他相关土工试验指标分析天津滨海地区软土层的应力历史,为工程设计和施工提供可靠依据.     

非饱和粉质黄土拟超固结特性试验研究

通过对西安地区粉质黄土进行压缩试验,研究了非饱和扰动黄土的拟超固结特性。试验表明,不同含水量试样的压缩曲线差别很大,含水量较小时压缩曲线中孔隙比随有效应力的增大近似呈线性减小,含水量愈低,前期固结压力愈高,拟超固结比愈高,拟超固结愈明显。含水量较高时,其e-lg p曲线符合灵敏粘土特性,曲线初始阶段平滑。当荷载超过前期固结压力后,曲线呈急剧下降趋势。这些特性对该区工程建设有一定参考价值。     

港口工程打入桩桩基参数取值的探讨

港口工程桩基规范2012版关于打入桩桩基参数(q_f、q_R)表较1998版其土层深度加深至50 m或55 m以上,但加深后不少区段参数未见提高。从岩土工程师角度,对处于欠固结状态、正常固结状态和超固结状态下的各种类型土进行分析。探讨欠固结土(尤其是淤泥)在本规范中存在的必要性;在分析各种土的岩土工程特征差异的基础上,比较多种规范数据后提出正常固结土提升q_f、q_R值的余地及超固结状态的硬土、粉性土和粉(细)砂等细碎屑土存在较大提高q_f、q_R值的可能。同时,对规范中打入桩q_f、q_R推荐值表的编制思路提出建议。     

堆载预压法引起水平应力增长的分析

介绍了堆载预压法的作用机理,基于Rendulic的假定,推导获得了预压结束后土体水平应力的表达式,讨论了影响水平应力的因素,并对两种极端情况进行了分析。结果表明,水平应力增长最大处,既不是在土体顶部,也不是在土体的底部,而是在土体的中部某处;土体所受预压荷载较小,土体处于弹性变形范围时,土体的水平应力在预压前后几乎保持不变;水平应力的增量随回弹指数与压缩指数的比值的增大而减小。