全文获取类型
收费全文 | 192篇 |
免费 | 4篇 |
专业分类
公路运输 | 35篇 |
综合类 | 21篇 |
水路运输 | 131篇 |
铁路运输 | 6篇 |
综合运输 | 3篇 |
出版年
2024年 | 5篇 |
2023年 | 3篇 |
2022年 | 8篇 |
2021年 | 8篇 |
2020年 | 8篇 |
2019年 | 9篇 |
2018年 | 8篇 |
2017年 | 8篇 |
2016年 | 12篇 |
2015年 | 2篇 |
2014年 | 10篇 |
2013年 | 12篇 |
2012年 | 17篇 |
2011年 | 9篇 |
2010年 | 11篇 |
2009年 | 16篇 |
2008年 | 11篇 |
2007年 | 8篇 |
2006年 | 9篇 |
2005年 | 3篇 |
2004年 | 1篇 |
2003年 | 4篇 |
2002年 | 3篇 |
2000年 | 1篇 |
1998年 | 2篇 |
1996年 | 3篇 |
1995年 | 2篇 |
1994年 | 1篇 |
1993年 | 1篇 |
1989年 | 1篇 |
排序方式: 共有196条查询结果,搜索用时 15 毫秒
1.
1 “三脚油门”判断发动机故障1.1 第 1脚油门———平油门发动机起动后缓慢加速。在稍高于怠速的转速下 ,用小油门快加速的方法 ,若发动机出现有节奏的“突突”声并伴有明显抖动 ,则为少数缸不工作 ;若声响无节奏 ,且从低速至高速都有“突突”声 ,则可能是混合气过稀或过浓或高压火花弱 ;此时将转速稳定在故障最明显的转速下 ,拉动阻风门 ,若发动机转速和动力明显上升 ,则为混合气过稀 ,反之则为混合气过浓。若拉动阻风门故障无好转 ,且高速比低速时“突突”声还明显 ,则为点火过迟。如发现发动机动力不足 ,拉阻风门或连续踩加速踏板无效… 相似文献
2.
舱内爆炸与自由场爆炸载荷特点明显不同,威力比同等当量下的自由场爆炸大得多.本研究制作了内爆炸载荷发生装置,开展了不同方板在舱内爆炸作用下的动态响应与损伤特性试验,对比了舱内爆炸载荷特点、板的塑性变形、板的损伤特点,讨论了无量纲数的适用性.研究表明:(1)舱内爆炸作用下角隅处的冲击波压力峰值明显大于其他区域,但各测点的冲量趋于一致;(2)炸药相对泄爆孔位置的不同,主要通过影响准静态压力改变方板的变形,初始冲击波的影响相对较小;(3)舱内爆炸作用下固支方板的破坏模式主要为Ⅰ类破坏和Ⅱ类破坏,即整体大塑性变形破坏和边缘拉伸失效. 相似文献
3.
利用数值模拟方法,对"单洞"和"双洞"隧道模型在药量为10kgTNT时的冲击波荷载进行了计算,获得了两种模型中隧道壁和隧道轴线的爆炸压力时程曲线型、超压峰值和冲量的变化规律,分析了获得隧道衬砌结构各部的荷载特征。最后,利用结构震塌理论,计算得到了结构各部位所受爆炸冲击波荷载的特点,分析结构受载的薄弱部位,可为隧道结构设计提供参考。 相似文献
4.
5.
白杨河水库溢洪道模型试验,结果表明原设计方案溢流堰泄流能力不满足设计要求,在急流收缩段形成了严重的冲击波,水流折冲形成水翅超出边墙,收缩段边墙高度不满足安全泄流要求。通过系列试验对设计方案进行修改优化,提出了增加WES堰泄流净宽度和收缩段长度,同时在收缩段设置一小于溢洪道底板坡度的正坡对称多边形孔板消除急流收缩段冲击波的优化方案。优化方案的试验结果表明,溢洪道泄流能力满足泄流要求,急流收缩段内泄洪流态明显改善,折冲水流产生的水翅消除,收缩段水深低于各段泄槽边墙高度,满足安全泄流要求。 相似文献
6.
7.
9.
10.
水下爆炸冲击波和气泡脉动的数值模拟研究 总被引:3,自引:0,他引:3
运用AUTODYN程序对水下爆炸冲击波和气泡脉动进行了数值模拟研究.首先模拟了无限水域中的水下爆炸冲击波,然后将深水爆炸简化为一维问题,采用一维方法对深水爆炸冲击波和气泡脉动进行了数值模拟,并将模拟结果与经验公式和实验结果进行了比较.模拟结果表明,AUTODYN能准确模拟近场水下爆炸冲击波和深水爆炸气泡脉动过程,计算得到的近场水下爆炸冲击波峰值压力和比冲量、水质点速度、气泡最大半径、脉动周期、二次压力波的峰值压力和比冲量等特性参数均与经验公式、理论公式和实验结果吻合良好.远场的冲击波峰值压力的计算值小于经验值,而且计算误差随着爆距的增加而增大.最后总结了模拟结果,得出了对工程应用有益的结论. 相似文献