软土地基高速公路拼接沉降计算方法研究

软土地基高速公路的拼接施工过程中,原路及新拼接路基组成的新路堤在原路已经沉降稳定及原路沉降未稳定的2种不同工况下,拼接拓宽段的沉降变形规律是不同的,其相应的沉降分析方法也应不同。对应于以上2种不同的工况条件,应采用不同的沉降分析方法,以取得与实际较为接近的成果。     

横剖管在高速公路软土地基沉降观测中的应用研究

以工程实例为背景,介绍了横剖管在高速公路软土地基处理中代替沉降板进行沉降观测的应用情况。应用表明,采用横剖管进行软土地基的沉降观测具有不容易被破坏、测量精度高,且能够反映整个观测断面的软土分布及地基的沉降情况,以便采用观测的数据指导路基施工。实践表明,该方法完全可以代替沉降板进行软土地基的沉降观测。     

高速公路拼接段EPS轻质路堤断面设计方法研究

结合沪宁高速公路的拓宽工程,针对EPS轻质路堤的断面设计形式及其防护措施,分析传统的包边土自重大和重力式挡土墙墙底反力大的缺点,提出了一种轻型的柱板式方案,实践表明,在软土地基上采用EPS进行路堤的拼接施工,不仅能改善和减少差异沉降,防止纵向裂缝的发生,同时还提高了地基的抗滑稳定性,防止地基的破坏。     

预应力管桩处理高速公路软土地基效果研究

以高速公路软土地基处理为工程实例,根据沉降观测的结果,比较了采用预应力管桩与塑料排水板处理地基的沉降变化规律,说明采用预应力管桩处理的复合地基,其地基的总沉降量及工后沉降量能够满足使用要求,可在高速公路施工中对工后沉降量要求较为严格的桥头、结构物地基,以及软土深厚的段落应用。     

大量程沉降自动化监测在港口建设中的实施和成果应用

随着港口建设的日益增长,软土地基处理日渐普遍,沉降监测作为软土地基施工的重要一环,起着至关重要作用.本文结合某工程的软土地基施工,介绍了软土地基沉降自动化监测的实施及成果分析并采用人工监测的方法加以验证,为今后类似软土地基的沉降监测提供参考借鉴.     

基于Logistic函数优化的灰色非等间距Verhulst模型在预测软土地基沉降中的应用

结合软土地基沉降通常符合Logistic函数曲线的特点,同时考虑实际工程中沉降变形监测时间间隔的不相等性,将Logistic函数引入灰色非等间距Verhulst模型,建立Logistic函数优化的灰色非等间距Verhulst模型。以江苏连云港某项目陆域形成及地基处理工程为例,根据工程沉降观测数据,验证优化后的模型能较好地反映软土地基沉降规律,为软土地基沉降预测找到一种较好的预测方法。     

深水软基斜坡堤沉降变形对护面层稳定的影响

为了研究深水软土地基上抛石斜坡堤沉降变形对护面层结构稳定性的影响,采用软土蠕变模型对深水抛石斜坡堤的软土地基的沉降变形进行模拟计算。计算结果表明深水软土地基上抛石堤的竖向沉降和水平变位发展持续时间较长;堤身变形稳定后,堤身中部的竖向沉降量大于堤脚处的水平位移量,堤身外轮廓线长度变短,软土地基和堤身的沉降变形对护面层结构的稳定基本没有不利影响。     

软土地基水闸设计中沉降控制复合桩基应用实践

沉降控制复合桩是一种有效控制地基沉降的施工方式,将其应用于软土地基水闸设计当中,不仅可以优化水闸下部的桩基布置,减小软土地基的沉降值,提高软土地基水闸的安全性,还具有混凝土使用量少、工程造价低等优点。本文就结合工程实例,对软土地基水闸设计中沉降控制复合桩的应用实践展开探讨,以为软土地基水闸安全提供有力保障。     

深水沉箱桩基复合基础沉降计算方法研究

本文通过规范公式,计算深水软土地基条件下沉箱钢管桩复合基础封桩前后地基沉降量。通过有限元软件Midas-GTS建立空间有限元模型,对封桩前后软土地基沉降量进行验证,分析了封桩前后地基沉降的变化规律。计算结果为深水软土地基沉降提供了理论依据。     

CFG桩技术在高速公路软土地基中的应用

高速公路软土地基，经CFG桩处理后，桩体范围内土体沉降减少较多，路基土侧向位移量很少，能够承受较快的加荷速度，时解决软土地基高填路基的稳定、沉降、加快施工进度及解决桥头跳车问题等很有裨益。     

真空预压软基处理分层沉降监测

介绍真空预压软基处理工程中的沉降产生机理,特别是分层沉降的监测。浅层及深层软基处理过程中,分层沉降管会发生弯曲,弯曲导致管口发生一定的沉降,分析这种弯曲产生的沉降对分层沉降数据处理的影响,并研究了相应的解决方法。讨论了分层沉降管的刺入沉降问题,发现刺入沉降对数据处理无影响。结合工程实例进行了数据处理与分析,发现剔除分层沉降管的弯曲变形导致的磁环被动沉降量后,数据更加真实可信,这种处理问题的方法在工程中有广泛的现实意义。     

软土地基上桩基轨道梁的沉降控制

在软土地基上设计桩基轨道梁,桩基的长度和间距直接影响轨道梁的安全和工程造价。如何获得既满足轨道梁沉降控制要求又经济合理的桩基长度,成为该类工程的主要技术问题。考虑轨道梁刚度和桩基刚度共同作用,研究桩基未进入坚硬持力层的桩基式轨道梁受力模式,采用明德林桩基沉降计算方法,分析不均匀沉降对软土桩基式轨道梁受力的影响,提出切实可行的不均匀软土地基上轨道梁沉降控制的设计方法。     

土工格栅在CFG桩复合地基的应用与有限元分析

主要进行了土工格栅在CFG桩复合地基的应用研究与有限元分析。建立有限元模型,分析了CFG桩桩顶碎石垫层内铺设土工格栅情况下桩顶和桩间土的相对位移差,以及土工格栅的受力状况。试验结果显示：CFG桩桩顶碎石垫层内加铺土工格栅对CFG桩复合地基的受力变形和路基沉降量的影响不明显,土工格栅只对CFG桩复合地基起安全储备的作用。同时,通过对试验段沉降与变形的监测分析发现,土工格栅对地基沉降、桩间土的压缩变形的影响基本可以忽略不计,只起安全储备的作用,与有限元分析结果相吻合。     

千枚岩上覆钙质砂层大直径钢管桩沉降特性分析

将高应变拟合分析的荷载-沉降(Q-S)曲线与静载试验直接测得的Q-S曲线进行对比分析,可获得千枚岩上覆钙质砂层大直径钢管桩的沉降特性。分析结果表明:当大直径钢管桩穿过较薄的钙质砂层且进入较硬的强风化千枚岩层足够深度时,Q-S特性表现为端承型桩,桩顶沉降主要由桩身压缩引起,残余沉降小;当大直径钢管桩穿过深厚钙质砂层且桩端支承于偏软的强风化千枚岩层时,Q-S特性表现为摩擦型桩,无论高应变还是静载试验,均能充分发挥土阻力,达到极限荷载时沉降急剧增大,累计总沉降量和残余沉降大;千枚岩层上覆钙质砂层的厚度对大直径钢管桩承载力影响微小,大直径钢管桩的极限承载力主要取决于穿过钙质砂层后进入千枚岩层的深度以及千枚岩持力层强弱。     

高桩码头桩基沉降研究

高桩码头桩基沉降会对上部结构内力产生一定的影响,但是通常情况下并不进行计算。为了确定码头桩基沉降量,本文结合工程实例,用了理论计算和数值模拟两种方法对桩基沉降进行了计算。结果表明,高桩码头整体沉降大概为几十毫米,不均匀沉降为几毫米。通过对两种计算方法进行对比得出,理论计算更加贴近实际情况,可以作为一种桩基沉降计算的有效方法。     

基于土体弹塑性理论的复合桩基沉降特征有限元分析*

采用有限元软件,在考虑土的弹塑性及桩土接触特性的基础上,建立了复合桩基三维有限元模型。系统计算分析了在不同荷载P、桩长L、桩径d及桩间距S的条件下,复合桩基群桩基础的沉降及差异沉降的变化趋势,得到了可供设计参考的结论。     

桩基础自重计算方法及其对桩基础的影响

论述了摩擦桩容许承载力计算方法的理论依据,结合规范,从摩擦桩轴向承载力计算相关规定的角度,分析了桩基础自重不同考虑方式对桩基础承裁能力和沉降的影响.并根据分析结果,提出了桩基础沉降和承载力计算建议.     

CFG桩在储罐地基处理中的试验研究

在东营软土地基上,采用CFG桩复合地基处理5万m3储罐软土地基。对储罐加水试压期间的竖向土压力及环墙基础沉降的监测数据进行深入分析,探讨CFG桩复合地基的桩土应力比及荷载分担比规律;从平面倾斜和非平面倾斜两方面进行不均匀沉降控制分析,并计算复合地基最终沉降量。分析结果显示,CFG桩复合地基中,CFG桩的桩体作用明显;储罐的竖向位移累计沉降量、沉降速率、平面倾斜以及非平面倾斜都满足规范的要求。     

PHC刚性管桩基础上的闸首底板内力计算方法

为了合理解决复合桩基上的闸首底板内力简化计算问题,分析复合桩基沉降机理,基于应力与沉降分解法给出桩与桩、桩与土、土与桩和土与土的沉陷系数计算式,结合并列铰接地基梁法建立考虑桩-土-结构共同作用的计算模型。依托高石碑船闸工程实例,通过与查表法的对比验证计算程序的可靠性,研究在不同工况时底板单宽弯矩、沉降、地基反力的变化规律。结果表明,该模型计算的桩土分担比与有限元分析结果接近,计算精度可以满足结构简化分析的需要,能合理反映基桩的根数、以及间距与桩长不规则等因素对底板沉降和内力的影响。运营期相对于完建期而言,地基均处于回弹状态、底板弯矩增量有正负值,可优化调整底板宽缝封闭前边墩浇筑高程、回填土高程,使得运营期出现的正负弯矩接近相等。     

预压软土地基对超长群桩承载性状的影响

建立超长桩和土体共同作用的三维非线性有限元数值模型,采用预压排水固结法研究软土地基预压后超长桩的承载特性,分析地基土固结沉降、桩身侧摩阻力、桩顶位移-荷载曲线和桩身轴力的变化规律。通过运用控制变量法对预压时间和预压荷载以及不同土质的预压效果进行分析,对比分析单桩与群桩对预压效果的敏感度,并分析固结度对超长桩承载性状的影响。结果表明:预压能较好地改善地基、提高超长群桩的承载能力。增大预压荷载,可增大土体的固结沉降和桩身侧摩阻力;延长预压时间,可提高桩身侧摩阻力,减小桩顶沉降和桩身轴力;预压对群桩的影响好于单桩;固结度越大,超长群桩承载性能越好;对于粉质黏土、黏土以及淤泥质粉质黏土,当预压时间分别达到90 d及180 d时,地基固结基本完成,预压不再改变土的力学指标。