后张预应力施工技术及质量控制

对后张拉预应力材料，张拉设备及预应力筋安装做了简要介绍，详细论述了后张拉预应力施工中预应力伸长值计算与修正及施工加预应力等关键施工技术。对实测伸长值与修正伸长值差值及超规范值从质量控制方面做了论证。     

预应力张拉伸长量的计算与量测

预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。因此，在预应力张拉前，需对预应力钢筋的理论伸长值进行计算。     

孔道线形复杂预应力损失及力筋伸长量的试验研究

在大型多跨连续梁施工中,预应力施工是最为重要的分项工程,对工程质量的影响最大。某大跨度连续梁工程预应力筋张拉时实际伸长值与理论伸长值偏差较大,超出规范设定的±6%的允许范围要求。分析查找原因,进行了现场孔道摩阻试验,发现锚具锚圈口和锚下垫板口预应力损失大,且变化范围也很大,张拉力损失率平均约为10%。经过分析及认真的核算,为了保证连续梁的工程质量,确定对已经张拉的钢绞线采取补拉的措施,并启用备用束张拉。可为类似工程提供借鉴。     

30m空心板先张法预应力张拉伸长量的计算与测定

在预应力筋的张拉施工中,为了保证施工质量,规范要求除了用应力控制外,还需用伸长值进行校核,使实际伸长值与理论伸长值差控制在±6％以内,因此张拉前的伸长值计算就显得十分重要了。在此,笔者根据关资料和自己的施工体会,对张拉应力伸长值的计算与测定谈几点看法。     

悬浇箱梁前几节块腹板钢束伸长量偏差研究

通过对跨径为(72+128+81)m的挂篮悬浇箱梁桥的腹板钢束张拉施工技术进行分析,发现该悬浇箱梁开始几个节块腹板钢束实际伸长值与理论伸长值偏差超过规范规定的±6%,其原因在于初始几节腹板钢束张拉时,圆曲线段钢束挤紧在曲线段波纹管向心侧,挤紧的圆曲线段钢束半径小于设计值,其弧长也小于张拉前钢束弧长,而弧长差在张拉时被拉出且被计入钢束实际伸长量中,使得钢束实际伸长量超过设计伸长量且偏差大于规范允许的±6%。而后续节块钢束中,因钢束的圆曲线段长度占整根钢束长度比减小及钢束转角减小,张拉导致的圆曲线段弧长差与钢束伸长量相比,已不会使实际伸长量与设计伸长量的偏差超过±6%。研究成果为同类工程提供借鉴与参考。     

桥梁预应力钢绞线的超张拉探讨

施工规范中所采用的计算理论伸长值的公式,其本身己考虑了管道摩阻力及曲线阻力的影响,在初应力以下的“推算伸长值”建议采用按理论伸长值公式计算的数据,这样比采用现场量得到的相邻板伸长值更准确方便。     

多跨连续布置钢绞线张拉伸长值计算分析

多跨连续布置钢绞线曲线形式复杂,需要解决理论伸长值的计算方法。利用规范内的计算公式,将复杂曲线分解后逐段计算,并使用计算机电算得到理论伸长值数据。通过对比厦门中洲大桥160m长钢束理论伸长值与实际量测数据,并对计算方法及施工因素进行分析,表明采用EXCEL电子表格及其函数功能进行分段计算汇总能够解决实际问题。     

短束预应力钢绞线张拉伸长值控制方法

短束预应力钢绞线在施工中很容易出现超限的问题,即实测伸长值与理论伸长值的比值超出现行公路桥涵规范中6%的规定,分析了超限产生的原因,并提出了在施工中加强控制的合理建议。     

后张法预应力张拉施工质量控制

文章主要介绍后张法预应力张拉的过程及施工操作的注意事项,预应力张拉是预制梁的主要环节,为了保证张拉后预制梁有足够的起拱高度,在操作过程中应严格控制质量,做好充分的准备工作,保证实际伸长量与理论伸长量的误差在规范允许的范围内,并采用双控原则,还要保证施工过程中的安全。     

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算

桥梁预应力施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%,所以伸长值的计算就相当重要,结合实际施工过程,通过对后张法现浇预应力箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,总结出一套较适用于现场施工的伸长值的计算法。     

预应力张拉伸长值技术探讨

以西部港3标37#盖梁张拉数据为依托,通过对影响钢绞线伸长值的各种因素进行分析,发现计算理论伸长值时存在漏项,结合桥梁工程预应力张拉的特点,提出一个计算实际伸长值的经验公式,并指出该公式的应用条件,可供相关技术人员参考和借鉴。     

高塑性粘土路基的压实度检测

通过对高塑性粘土在最佳压实状态下承载比达到规范要求的水的质量分数范围进行研究，确定了高塑性粘土修筑路基时水的最佳质量分数范围，提出了高塑性粘土路基的压实度检测方法。     

无碴轨道动力学理论及应用

根据车辆-轨道耦合动力学理论，建立了列车与路基上无碴轨道空间耦合动力学模型．模型中将钢轨视为弹性点支承基础上的Bernoulli-Euler梁，将轨道板及混凝土底座视为弹性基础上的弹性薄板．推导了路基上无碴轨道的运动方程．用上述模型及方程分析了遂渝线无碴轨道综合试验段路基上板式轨道及过渡段的动力学性能．结果表明，快速客车、重载以及普通货车通过路基上板式轨道时，轮轨垂向力、轮轨横向力、脱轨系数、轮重减载率、以及CA砂浆和路基面动应力等动力学指标均小于许用值．该无碴（板式和双块式）轨道与有碴轨道过渡段在客运列车作用下钢轨挠度变化率均小于许用值（0．300mm／m），在货物列车作用下略大于许用值．     

基于结构应力的转向架构架焊缝疲劳强度研究

为了解决现行标准中转向架构架焊缝容许疲劳强度数据存在的问题,针对当前的各种结构应力方法和数据,就其在焊缝结构应力测试、容许应力幅、设计值存活率、平均应力修正、焊缝修整疲劳强度提高及极限容许应力确定等方面的关系和差异进行对比,并构建了Q345钢焊缝基于实测结构应力的疲劳图和S-N曲线. 结果表明:转向架构架焊缝结构应力的实测可沿用B12/RP17规定的方法,即采用6 mm长的应变片并将其前端紧靠焊趾边缘布置;建议借鉴IIW (International Institute of Welding) FAT100和FAT90两组基本数据,并应用其平均应力和焊缝修整疲劳强度提高的修正方法,构建更加合理的基于实测结构应力的焊缝容许疲劳强度数据;对于2 × 106次循环数对应的疲劳图,极限容许应力可参考DVS 1612规定的方法,由母材屈服极限除以相应的安全系数确定.      

单桩竖向承载力的可靠度设计与估计研究

以随机场为桩基土层土性参数的数学模型,探讨了桩的承载力统计规律。把桩基从容许多承载力设计提高概率极限状态设计水平。以交通部规划设计院提供的两座桥梁完整的地基勘探资料为算例,验证所提供的模型与方法的适用性。     

基于SP调查的天津市居民出行行为时间价值

为揭示天津市居民出行行为时间价值的一般规律,采用SP调查中的卡片式面谈调查法,运用市场细分法确定调查规模及抽样率,采用计算包容性检查矩阵等数据处理手段,估算天津市居民出行行为时间价值。比较了出行行为时间价值与单位工作时间价值之间的关系,并分析了不同出行方式、出行目的、出行时段的时间价值,研究了出行收入与时间价值的变化规律。得出现阶段天津市居民出行行为时间价值的分布,表明大部分出行者不愿为出行支付较高费用,但随着收入增加,出行行为时间价值将会快速增长,使个体机动化出行方式的需求增大,城市出行方式结构可能出现拐点。     

邯武斜拉桥索塔环向预应力筋张拉试验研究

邯武快速路上跨西环路、邯长铁路斜拉桥工程,进行了索塔锚固区足尺节段模型试验。由于其采用环向U型预应力筋,对其进行了孔道摩阻试验和张拉伸长量研究实验。共测试了5组环向预应力筋的孔道摩阻系数,并对其伸长量进行了测量,发现伸长量超出了设计要求的±6％,对比国内同类型斜拉桥的环向预应力试验,引入了预应力束发生径向位移引起的附加几何伸长量,对其进行了伸长量的修正计算。并对张拉的具体操作提出相应要求。最后将修正结果应用于实际工程之中,起到了重要的作用。     

现行设计汽车荷载纵向折减系数的适应性分析

以可靠性理论研究为基础,结合实测的车辆荷载数据,从实测荷载效应与标准车辆荷载效应比值的概率分析中得到标准车辆荷载纵向折减的计算公式及桥梁纵向折减系数的建议值。多座大跨径实桥的实际计算结果证明,采用该研究建议后的折减效果是合理的。     

跨线站房车致振动实测及楼盖减振分析

针对高速列车过站引起的跨线站房车致振动问题,结合某运营客站跨线站房楼板在普速场重载货车正线通过时的车致振动,开展了振动实测,采用有限元方法构建了一致激励条件下的站房结构动力分析模型,开展了重载列车作用下的振动分析,采用1/3倍频程方法进行了振级评价,提出采用TMD （tuned mass damper）消能减振的方式抑制楼板的车致振动响应. 研究结果表明:当正线重载列车通过跨线站房时,楼盖在卓越振动频率（6.3 Hz）附近容易激发共振,且平均加速度振级超出规范容许值11.0～12.6 dB;设计了总质量比为0.1的调谐质量阻尼器后,加速度振级降幅达到13.0～17.0 dB,减振后的振动级水平基本达到标准限值.