多跨不对称施工预应力砼连续梁桥的施工控制

多跨预应力砼连续箱梁悬臂浇筑施工中,若采用不对称施工的方式合龙,会使主桥线形控制更趋复杂。文中结合常德汉寿沅水大桥主桥施工监控实践,介绍了连续箱梁悬臂浇筑施工控制的结构仿真计算模型,分析了砼收缩和徐变、结构体系转换及不对称施工对箱梁挠度和应力的影响,从而得出箱梁挠度和应力的变化规律。     

单索面高低塔不对称斜拉桥悬臂施工平衡控制

以重庆市涪陵乌江二桥工程为例,阐述单索面高低塔不对称斜拉桥悬臂施工的平衡控制措施。依据力矩平衡理论,分析桥梁结构形式,测试塔柱两侧混凝土容重及配筋情况,采用混凝土预制块配重修正误差,调整节段混凝土浇筑梯度值等施工技术方案,解决高低塔不等跨单索面斜拉桥最大单悬臂长204 m且无辅助墩的施工技术难题。经工程实践,效果良好,可为类似工程设计和施工提拱技术参考。     

拦路港大桥主桥变截面箱梁单挂篮-单支架施工技术

挂篮施工技术是大型桥梁施工中的常用工艺,但采用单挂篮单支架悬臂浇筑施工在国内外并不多见。该文介绍中跨挂篮,边跨支架,利用配重控制不平衡弯矩的悬臂浇筑施工法。结合工程实例详细阐述了配重的计算、施工工艺流程和施工关键技术措施。该工法丰富了悬臂浇筑施工形式,可为类似工程施工提供参考。     

大跨高墩连续刚构桥不对称悬臂段施工技术

复建西木公路小金河大桥主桥为（110＋200＋110）m三跨一联预应力混凝土连续刚构桥,设计中边跨比中跨多出一个不对称梁段,梁段长5m,梁体重量12．7t。在不平衡段悬浇施工中,边跨23#梁段采用轻型三角挂篮施工,在中跨端设置大型钢模水池进行注、泄水平衡配重,保证了T构悬臂两端的力矩平衡,防止了梁体倾覆,成功解决了桥梁边跨不对称段大吨位不平衡配重施工的技术难题,为山区同类型桥梁的施工积累了经验,提供了技术借鉴。     

苏州工业园区娄江大桥悬臂施工控制研究

娄江大桥采用纵向不对称悬臂法施工,必须通过施工监控指导施工,才能保证大桥顺利合龙。详细介绍监控中挠度测点和应力测点的布置,并对监测结果进行分析。事实证明,该桥的施工监控是成功的,中跨合龙时的实测高程差与施工监控预计高程差相差1.2cm,为纵向不对称的桥梁悬臂现浇施工控制提供了实例参考。     

高墩连续刚构的合拢方案研究

结合黑垅大桥主桥,针对高墩连续刚构中跨与边跨合理合拢顺序,拟定了三个合拢方案,综合考虑墩身内力、边跨现浇段施工难点和支架费用,通过比选推荐采用结合配重的不对称悬臂浇注和托架施工边跨现浇段的合拢方案。     

不对称施工的大跨预应力连续梁设计

苏州石路东路跨京杭运河大桥为三跨预应力连续梁(72 m+120 m+72 m),东侧边跨桥宽变化较大;设计提出了不对称施工方案,即中跨采用挂篮悬臂施工,边跨采用支架现浇。计算分析表明了不对称施工的设计方案可行性,同时解决了边跨变宽段现浇问题。     

不对称双悬臂混合梁斜拉桥主梁施工方法研究

以某无辅助墩的混合梁斜拉桥为例,采用层次分析法对主梁施工的3种方案进行比选,最终选择边跨牵索挂篮悬臂浇筑,中跨架梁吊机悬臂拼装作为实施方案。通过有限元计算分析,采取中跨钢梁拼装超前边跨一个节段,取消中跨全长配重、边跨设置临时支墩,以及塔梁临时固结等措施,降低了主塔两侧不平衡力矩,使桥塔在施工阶段的应力及偏位满足设计要求。这种不对称双悬臂施工混合梁斜拉桥的方法,适用于在山区桥梁或不适宜于支架法施工环境的桥梁。     

基于可靠度反演理论的大悬臂钢桁梁横移施工抗倾覆稳定设计

为了评估大悬臂钢桁梁在横移施工中的安全性,提出一种基于可靠度反演理论的大悬臂钢桁梁抗倾覆稳定安全系数评估方法,该方法在给定目标可靠指标和考虑结构参数随机性的前提下,采用可靠度反演理论,求解大悬臂钢桁梁在横移施工中的抗倾覆稳定安全系数。最后,采用该方法对潍莱高铁82 m大悬臂钢桁梁的抗倾覆稳定问题进行研究,并对参数的敏感性进行分析。计算结果表明：在大悬臂钢桁梁横移施工中,忽略参数不确定性的影响会导致过高地估计结构的抗倾覆稳定安全系数;抗倾覆稳定安全系数对横移配重质量和配重距离两个参数最为敏感,随着这两个参数变异性的增大,大悬臂钢桁梁抗倾覆稳定安全系数迅速减小。     

悬臂浇筑桥梁合龙中施加配重的原理与方法

悬臂浇筑施工桥梁合龙中的配重问题在施工过程中十分重要,文中以连续刚构桥为例,阐述了施加配重的原理与方法.     

营口辽河公路大桥稳定性能研究

以营口辽河公路大桥为背景,研究斜拉桥施工阶段及成桥状态的稳定性能。对成桥状态、最大双悬臂状态、最大单悬臂状态（考虑配重）、最大单悬臂状态（不考虑配重）的全飘体系、半飘体系稳定特征值及主塔施工状态全飘体系稳定特征值分别进行了研究。采用空间杆系模型、ANSYS程序进行特征值屈曲计算。得出了成桥状态全飘体系、半飘体系的稳定系数分别为3．23、17．6;最大双悬臂状态全飘体系、半飘体系的稳定系数分别为4．45、8．04;最大单悬臂状态全飘体系、半飘体系的稳定系数分别为2．76（不考虑配重时3．11）、13．19（不考虑配重时16．27）;主塔稳定系数为11．42。     

多跨连续梁桥不对称合龙施工的力学行为分析

连续梁桥采用悬臂施工时,合龙方案的选择往往影响着桥梁结构的内力和线形。永和大桥合龙段施工时,为提高施工效率和保障施工作业的安全合理,通过优化合龙顺序,将原对称合龙方式改变为不对称合龙方式。本文采用midas/Civil软件计算分析了两种不同合龙方式对结构造成的影响,提出了不对称合龙时的可行性,给出了施工中需要的处理措施,为同类桥梁设计和施工提供借鉴和参考。     

非对称组合梁斜拉桥转体施工敏感性分析

为研究影响非对称组合梁斜拉桥转体施工结果的具体因素,以某非对称钢混组合梁斜拉桥为研究背景,采用有限元软件对其进行参数敏感性分析,重点研究施工支架刚度、斜拉索初始张拉力以及平衡配重对结构施工过程内力和线形的影响。结果表明：1）支架刚度对斜拉桥落架后的主梁内力影响很小;2）增大初始张拉力能够减小主梁跨中处的弯矩,但同时会增大塔根处主梁的弯矩,适当调整初始张拉力可以减小主梁脱离支架后的位移以及两侧中跨悬臂端位移差;3）过大的配重线极度会增大边跨负弯矩,可能成为控制设计的因素,但适度的配重重量可以减小主梁跨中悬臂端的下挠。     

悬臂浇注连续梁桥临时固结方案设计

在预应力混凝土连续梁悬臂施工时,墩顶箱梁理论上宜完全对称浇筑,但实际施工中可能会出现不平衡荷载。在浇注悬臂浇筑连续箱梁时通常需要增加临时结构,来克服施工中不平衡荷载对梁体的不利影响,确保梁体结构的稳定、安全。以连续梁桥临时固结为例进行阐述,有关经验可供相关专业人员参考。     

采用电子传感器对不平衡箱梁悬臂浇筑过程进行安全监测

一般情况下,在箱梁的悬臂浇筑施工过程中,两侧悬臂荷载是平衡的,即便是出现施工偏差,引起的不平衡力矩也是比较小的.当悬臂两侧结构不对称时,施工中就容易出现不对称偏差,从而产生不平衡力矩,虽然可以通过配载使其平衡,但往往不易直观地达到最好效果.在元通黄河大桥施工过程中,由于中跨设有钢管拱的吊杆横梁,造成悬浇结构不对称,存在不平衡因素.该文介绍了采用电子传感器来监测不平衡力矩,从而保证了安全,收效良好.     

（40+4×72+40）m连续梁合龙段施工技术研究

在大跨度预应力砼连续梁桥施工中,合龙段施工是关键环节,关系到全桥线形和受力状况。文中以金华江特大桥40 m+4×72 m+40 m悬臂连续梁边跨、中跨及次中跨合龙段施工为背景,探讨预应力砼连续梁桥合龙时间、合龙方案、合龙顺序、体系转换以及施工配重等技术。     

涟水河大桥挂篮悬臂浇筑法施工技术的应用

悬臂施工法是从已建好的桥墩开始对称地、沿桥梁跨径方向逐段施工的方法。该文结合工作实践,针对连续箱梁桥采用挂篮现浇悬臂施工难度大的现状,介绍了涟水河大桥悬臂施工所用的挂蓝类型和特点,通过现场结构体系转换等施工工艺,分析了粱体施工过程中产生挠度的因素、现浇施工与测试、挂篮的拼装与预压、合拢段验算,可供类似桥梁施工参考。     

粉房湾长江大桥主桥钢桁梁架设施工技术

重庆粉房湾长江大桥主桥为跨度(216.5+464+216.5)m的双塔双索面半飘浮体系钢桁梁斜拉桥,主梁采用钢桁梁结构.钢桁梁采取散拼架设,南、北岸钢桁梁根据地形情况选取了不对称的方式施工.南岸钢桁梁由边跨向中跨架设,边跨钢桁梁采用支架拼装,先架设中间桁架,再利用桥面汽车吊架设边纵梁、边桥面板等构件;主跨钢桁梁采用悬臂拼装.北岸钢桁梁采用双悬臂对称架设,主墩墩顶及两侧共5个节段钢桁梁采用墩旁托架拼装.     

新光大桥三角刚架施工过程模型试验及有限元分析

结合广州新光大桥采用1：10的缩尺模型试验和有限元有限元分析,根据相似理论设计了加载方案和配重方案,针对缩尺模型重力效应问题,采用加多点施加竖向荷载的方式补偿。重点研究了三角刚架在施工阶段中斜腿悬臂施工时对拉预应力杆的张拉力和放张时机,以及斜腿由悬臂变为刚构的体系转化过程中的正应力发展和分布规律、混凝土开裂可能性等问题。依据试验数据和计算结果对三角刚架的施工方法以及预应力张拉、拉杆拆除等重要施工工艺进行了深入讨论。结果表明在施工阶段三角刚架的最大压应力出现在斜腿根部、最大拉应力出现在斜腿项部,预应力张拉及拉杆拆除的顺序对拉应力有较大影响。     

高速铁路无独立合龙段的T构桥主梁施工技术

新建福厦铁路泉州湾跨海大桥为时速达350 km的高速铁路桥，其海上浅滩区部分引桥为15联(50+50) m T形刚构桥。主梁为单箱单室预应力混凝土箱梁，采用挂篮对称双悬臂浇筑施工，T构未设置独立合龙段，而是采用浇筑最后一节边跨直线现浇段的方式直接实现T构梁段合龙。主梁施工过程中，墩顶0号块(A0节段)采用三角托架法现浇施工，三角托架安装后进行预压，然后采用一次浇筑成型工艺浇筑节段混凝土；A1～A12悬臂节段采用全封闭式挂篮悬臂施工；在A13边跨直线现浇段施工时，对落地钢管支架法、边墩三角托架法、墩顶吊架法、挂篮悬臂浇筑法进行综合比选，最终选择挂篮悬臂浇筑法施工。A13边跨直线现浇段施工时，利用挂篮底平台作为其底模系统、挂篮外侧模板作为其外侧模板，采用3拼I14型钢对挂篮底纵梁进行支撑，在墩帽处垫石两侧用?20 mm精轧螺纹钢对挂篮进行对拉，增强了模板稳定性；通过平衡配重的设置及支座约束解除时机的控制，保证了A13节段施工质量。结构受力及线形均满足设计要求。