共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
2.
3.
4.
何春博 《内蒙古公路与运输》2019,(2)
斜拉桥主梁挂篮施工通常有前支点和后锚点两种施工方法,文章以某中央索面大跨径斜拉桥施工期间出现的实际问题为研究点:前支点挂篮施工变更为后锚点施工,施工方案变更后,为保证结构的安全,避免主梁0#块顶板会产生较大的拉力,采用在0#块布置钢管支撑和调整优化预应力钢束数量与类型两种保护措施,借用桥梁专用软件Midas/Civil进行建模和计算分析,结果表明:以上两种方法均能有效降低0#块顶板拉力,保证了结构的安全,考虑到施工便利,认为设置钢管桩更符合施工要求。 相似文献
5.
结合某(60+105+60)m预应力混凝土变截面连续箱梁桥设计,对大跨径预应力混凝土变高度连续箱梁桥截面形式的选取、结构尺寸的拟定、预应力钢束布置方式等设计要点进行了研究分析,可供同类桥梁结构设计进行参考。 相似文献
6.
7.
因斜拉索索力大和塔柱截面较宽,在分析总结常用的斜拉索索塔锚固形式优缺点的基础上,白潭湖大桥设计提出了优化后的预应力锚固方式,即在常用的预应力锚固方式基础上,设置隔板并布置预应力钢束,以平衡斜拉索的水平分力,同时改善了塔柱壁弯曲应力。 相似文献
8.
文章主要阐述齐泰嫩江特大桥的概况、总体设计及设计要点;通过理论计算,分析了大跨度预应力混凝土连续梁桥顶板纵向开裂、腹板沿下束开裂、底版纵向裂缝产生的原因,提出在设计防止病害的措施。在设计中适当加强横向普通钢筋,并将横向束与纵向束同步张拉或先张拉横向束,加大横向预应力,以防止顶板纵向开裂,;适当加密底板横向筋,将后浇节段接缝处200cm范围内底板上、下缘所有横向筋间距采用8cm,其余采用12.5cm,以防止底版纵向裂缝;为防止腹板下弯束产生沿预应力钢束方向的裂缝,除采取可靠的施工工艺保证竖向预应力束的有效压应力外,尚需要对腹板的普通钢筋进行局部加强。 相似文献
9.
10.
11.
《公路交通科技》2015,(7)
缓粘结预应力混凝土结构固化期间的受力性能与缓粘结预应力钢束的粘结性能密切相关。为此,本文进行了缓粘结预应力钢束的拉拔试验,探明缓粘结剂固化度(邵氏硬度值)对缓粘结预应力钢束粘结性能的影响。试验分2个阶段进行,首先,将缓粘结剂用恒温箱升温加速固化,确定了3种温度条件下缓粘结剂完全固化时间。然后制作30块尺寸为200×200×600带有预应力钢束的混凝土试块,分成10组,在同一升温条件加速固化,进行不同固化程度下的缓粘结预应力钢束拉拔试验。试验结果表明,缓粘结剂随着温度的升高,达到完全固化的时间缩短;固化度(邵氏硬度值)越高,钢束的滑移量越小,缓粘结剂对钢束的粘结性能越好。 相似文献
12.
13.
预应力钢梁桥的动力分析 总被引:2,自引:0,他引:2
宋一凡 《西安公路交通大学学报》2000,20(4):23-25
针对公路钢桥;加固工程中常用的体外预应力加固技术,采用结构动力学原理建立了无粘结预应力索梁组合钢桥的二阶固有振动方程。数值算例表明,只有按照宽线形式布置体外预应力钢束,才能提高钢桥的固有频率。 相似文献
14.
以崖门大桥为工程背景,对斜拉桥斜拉索锚固区、0#块、主墩顶的受力情况,通过采用有限元分析,介绍其受力情况及预应力束的配置情况。 相似文献
15.
16.
17.
18.
文中通过有限元计算软件对采用挂篮施工的78 m+146 m+93 m与78 m+146 m+78 m变截面连续箱梁进行结构分析,发现当采用相同截面尺寸时,在荷载作用基本组合下两者相同跨径梁段的内力接近,仅93 m与78 m边跨梁段有较大差别。78 m+146 m+93 m连续箱梁采用78 m+146 m+78 m连续箱梁钢束布置并适当调整了93 m边跨处钢束,即可使结构受力满足规范要求。非对称预应力连续箱梁预应力钢束设计可参考相应对称结构布置并适当调整不同边跨处的合龙预应力钢束,以此提高设计效率,节约设计成本。 相似文献
19.
后张法预应力混凝土梁钢束预应力损失研究 总被引:9,自引:0,他引:9
根据变形协调条件,针对工程实践中采用的一般钢束布置形式,推导了考虑反摩阻影响的锚具变形、钢筋回缩预应力损失σs2的计算公式。分析了减小预应力损失的途径,得出了当s>sk时,采用一端张拉比通常采用的两端同时张拉能减小预应力损失的结论。 相似文献
20.
目前考虑反摩阻影响的锚具变形和钢筋回缩预应力损失的计算公式适用面窄,并存在缺陷。本文特针对工程实践中常用的后张法预应力钢束的一般布置形式,推导了复杂曲线钢筋回缩影响长度及预应力损失的计算公式,并由此得出减小该项预应力损失的措施。 相似文献