主断路器灭弧室瓷瓶炸裂原因分析

分析了SS3B型机车主断路器瓷瓶炸裂的主要原因，对主断路器主阀犯卡故障提出防范措施。     

主断路器灭弧室瓶炸裂原因分析

分析了SS3B型机车主断路器瓷瓶炸裂的主要原因，对主断路器主阀犯卡故障提出防范措施。     

JZ-7型制动机自动缓解故障分析和建议

DF型内燃机车JZ-7型制动机在实际运用中,发生自动缓解的故障较多。其中一种容易忽视的故障现象是:进行JZ-7型制动机试验时,当自阀手柄从过量减压位回到最小减压位,列车管出现缓慢升压导致工作风缸压力瞬间下降,制动缸压力随之自动缓解。本文通过介绍中继阀、总风遮断阀、分配阀副阀、无火回送装置等可能引起故障的阀件结构特点、管路分布和作用原理,分析故障原因,找出故障处所,提出判断方法和可行性防范措施。     

关于检修中NSW型手制动机出现的故障以及改进建议

介绍了NSW型手制动机在检修中出现的一些问题,并结合NSW型手制动机的结构以及作用原理分析了故障原因,提出了改进建议。     

JZ-7型空气制动机工作风缸充气慢故障的判断与处理

正JZ-7型空气制动机中,通过工作风缸与列车管压力比较,控制作用风缸的充气、排气,实现机车制动缸的充气、排气,即机车的制动、缓解。在某机务段配属的内燃机车中,工作风缸充气缓慢已成为JZ-7型制动机的典型故障之一。由于工作风缸充气不足导致机车制动时制动缸压力偏低甚至不产生制动缸压力,威胁列车运行安全。对这一故障发生的原因进行分析,并提出相应的故障判断及处理方法。     

关于SS4型电力机车N31矩形插座烧损原因分析及改造方案

分析了SS4型电力机车N31矩形插座芯放电烧损故障的原因,提出了通过在01XT、02XT端子柜内分别安装一个四位端子排,线路重新连接来解决总地线电流过大,造成插芯(针)烧损、插芯间爬电的问题。     

地铁车辆塞拉门下摆臂螺栓连接状态仿真

地铁车辆客室塞拉门系统的下摆臂组件与门立柱C型槽之间通过T型螺栓连接,车辆运行过程中,C型槽安装T型螺栓的位置出现凸起塑性变形,使下摆臂松动脱落而导致车门故障。为了分析C型槽产生塑性变形的原因,利用Abaqus软件建立了下摆臂螺栓连接接触非线性有限元仿真分析模型,模型中考虑了材料的弹塑性及接触非线性等因素。仿真结果表明,T型螺栓头部尺寸选择偏小以及较大的拧紧螺栓的扭力矩,是导致C型槽产生塑性变形的主要原因。结合有限元仿真分析,对T型螺栓连接提出改进方案。     

DK-1制动机中立位回风的故障处理及预防

结合DK—1型制动机作用原理,对DK—1型制动机制动后中立位均衡风缸回风造成列车制动力减弱的原因进行分析并指出了故障关键所在,提出了对中断阀主膜板破损、缓解、重联电空阀等故障的判断和处理方法,并就如何提高关键配件的检修质量提出具体的措施和办法,从而大幅度降低此类故障带来的机故临修,确保了行车安全。     

城市轨道交通车控制动系统制动不缓解故障分析

制动不缓解故障是城市轨道交通车辆运营中常见的故障。阐述了城市轨道交通车控制动系统控制工作原理。经分析发现,制动不缓解故障主要是由电子制动控制单元故障及气制动控制单元故障引起的。对关键部件故障原因进行了详细分析。结合制动不缓解故障案例进行分析;提出故障排查方法,并提出通过部件选型提高产品质量的措施和建议。     

对TJK系列减速器表示装置的改进建议

TJK系列减速器表示装置干簧接点的磁钢安装在1台风缸的曲拐上，曲拐起落代表整台减速器的位置。虽然控制电路中采取了缓解继电器缓放等措施，但由于一台减速器有几个风缸，只有每个风缸与装有表示装置的这个风缸工作状态一致时，才能正确反映减速器的状态。如果某个或几个风缸工作不正常，如机械卡阻，缓解时曲拐不能下落或下落不到位，而装有表示装置的这个风缸工作正常，曲拐正常起落，控制系统或操作人员仍能得到减速器已缓解的表示，但实际上减速器却处于制动状态     

铁路货车NSW型手制动机的常见故障及处理方法

对检修中发现的NSW型手制动机主动轴组成作用不良、轴承破损、拨杆折断、调速手柄丢失等故障进行了原因分析,并提出了相应的处理方法.     

既有敞车棚车装用ST1-600型闸调器存在的问题及改进措施

在对P62T棚车、C62AT敞车装用ST1-600型闸调器性能试验时发现,空车位时闸调器无动作,半重车位时作用正常。通过对ST1—600型闸调器的起动力、风制动装置的分析,找出故障原因,并提出改进措施。     

G_(70)型罐车手制动拉杆吊架及辅助补板间焊缝开裂的原因分析及建议

正G70型罐车是我国目前运用中的主型罐车之一,采用无中梁结构,各制动吊架通过垫板焊接在罐体上,由于在设计时未充分考虑其结构、强度、疲劳情况及车辆在运行中的振动产生的影响,导致各吊架及垫板结合处开裂较多,其中手制动拉杆吊架及垫板间焊缝开裂(图1)情况尤其多。1原因分析(1)手制动拉杆结构不合理是导致手制动拉杆吊架开裂的主要原因。手制动拉杆吊架过长,车辆运行中在交变应力作用下导致拉杆吊架及垫板间焊缝开     

DF8B型机车柴油机低手柄位振动的原因及对策

通过分析因柴油机各缸爆发压力不均而造成DF8B型机车柴油机低手柄位振动故障的原因，提出了解决措施。     

机车制动缸压力不缓解阀件故障处理及预防

机车制动缸压力不缓解的主要原因是阀件故障。介绍了单向阀、分配阀、作用阀、变向阀的故障现象、原因及处理方法。提出在机车运行途中，出现制动缸不缓解时的应急处理办法。预防制动缸不缓解故障应采取确保风源质量，加强阀件检修和互换，严格执行制动机试验和操纵规程等措施。     

对ZK3电空转辙机控制电路改进的探讨

沈阳南站上、下行驼峰2002年上半年发生了3起道岔中途转换故障,造成溜放车组进入四开道岔,导致车辆脱线,车辆、线路和信号设备均有损坏.事故发生后,技术人员对故障的ZK3型电空转辙机进行了分解检查,发现故障出在转辙机的活塞杆和风缸卡阻,其中有2起是活塞杆密封圈和风缸体卡阻,有一起是活塞杆内部端头和风缸座孔间进入异物卡阻所致.     

120型控制阀缓解不良故障的分析与改进

1 前言 120型控制阀自投入使用以来,显示出其优良的性能,受到了车辆部门的肯定.随着120型控制阀装车使用的增加,在运用中也暴露出一些较突出的故障,特别是120型空气控制阀出现不缓解或缓解不良的故障所占比例较大,直接威胁着行车安全.2000年1月2日太原北车辆段管辖内太原北二场列检所编组始发的14008次列车,编组48辆,行至太原东站仅6 km,机后第一位C644872716发生制动抱闸,造成该车3、4位车轮踏面擦伤深度达5 mm以上,该阀送车辆段制动室分解检查,发现主活塞膜板击穿.在实际运用中造成120型控制阀不缓解或缓解不良的故障还有其它原因,如作用部动作阻力大,紧急二段阀和紧急阀漏泄等,因此研究减少120型控制阀在运用中的故障很有必要.     

25型客车制动缸前后杠杆作用不良的原因分析及防止措施

1 问题的提出制动缸前后杠杆作用不良是影响客车运行安全的重要原因之一.尤其是装用ST1-600型闸调器的25B、25G型客车,由于其基础制动装置结构的特殊性,使因制动缸前后杠杆作用不灵活导致车辆缓解不良的现象更易发生.仅2001年7月、8月2个月,郑州车辆在运用客车检修中,就发现多起由此原因所造成的缓解不良故障,统计情况见表1.     

NSW型手制动机重点故障浅析及建议

NSW型手制动机是在FSW型手制动机的基础上经局部改进而成的,保留了FSW型手制动机的优点,简化了结构,具有较好的防溜功能,提高了车辆停放安全性,目前已成为铁路货车的主型手制动机。近年来,在车辆检修过程中,经常发现NSW型手制动机作用不良的故障。1故障情况2008年1月—3月,西安     

铁道行业标准《铁道货车手制动机》解读

介绍TB/T 2978—2016《铁道货车制动机》的修订背景,包括标准范围的变化、手制动机分类、手轮外径要求、手制动机逐渐缓解及调力功能、冲击试验以及输出力试验中的输入扭矩、考核行程的确定依据等,解析标准主要技术项点。